Схемы Шахты

Рис. 9.2. Схема стенда для испытания турбореактивных двигателей 1 — входная шахта, 2 — двигатель на балансирном станке, 3 — эжектор,

На рис. 6.3, в приведена схема шахтного пожарно-оросительного трубопровода, по которому вода с поверхности подается В шахту. [c.92]

Для повышения надежности работы шахтного пневмопривода предусматриваются резервные компрессоры и магистральные воздухопроводы. Так, на поверхности шахты и в стволе обычно бывает две ветви воздухопровода, одну из которых, в случае повреждения. можно отключить для ремонта, не останавливая работу участков шахты (например, отключить левую ветвь задвижками 10 и 12 или правую ветвь задвижками 11 и 13 в схеме, приведенной на рис. 170). [c.263]

Рис. 5-66. Пространственная схема несущего каркаса котельного агрегата большой производительности с камерной топкой (каркас конвективной шахты не показан).

Разработаны мероприятия по повышению надежности пароперегревателя котла. Для улучшения качества питательной воды и предотвращения образования внутритрубных отложений в схему очистки конденсата включен конденсатор-осветитель. Предусмотрено выравнивание температуры топочных газов по сечению шахты, а также снижение путем совершенствования технологического процесса содержания хлоридов в черном щелоке, сжигаемо)й в котле. [c.47]

Рис. 80. Схема заборной шахты с комплексным глушителем

Искробезопасный измеритель сопротивления заземления М-1103 предназначен для непосредственного измерения сопротивления заземления как на поверхности, так и в шахтах, где возможно скопление газа и пыли, работает по принципу компенсационной схемы. Прибор эксплуатируется при температуре окружающего воздуха от —25 до -f 60° С и относительной влажности 98%. [c.114]

В 1935 г. Всесоюзный электротехнический институт имени В. И. Ленина разработал схему электропривода с выпрямительным тиратронным устройством, в 1939 г. эта схема была усовершенствована с выпрямительным агрегатом в виде тиратрона, или ртутного выпрямителя. Первая крупная промышленная установка была осуществлена в 1940 г. на одной из угольных шахт, где питание электропривода осуществлялось от управляемого ртутного выпрямителя. С 1949 г. ртутные выпрямители стали широко применять в СССР для питания главных электроприводов прокатных станов. [c.14]

Экономию электроэнергии обеспечивает также применение высокопроизводительных роторных комплексов для разработки грунта вместо маломощных экскаваторов на горно-обогатительных комбинатах, уплотнение газовых трактов агломерационных фабрик, увеличение объема и производительности доменных печей, повышение садки мартеновских печей, модернизация основного и вспомогательного оборудования прокатных п трубных станов. Значительная экономия электроэнергии обеспечивается за счет энергетических мероприятий реконструкции и модернизации электрических машин и трансформаторов и рационализации схем, электроснабжения, замены вращающихся и ртутных преобразователей полупроводниковыми п внедрение тиристорного привода, рационализации освещения цехов, карьеров и шахт, совершенствования производства энергоносителей и др. [c.52]

При работе транспортеров-подъемников толкающего типа толкателю при каждом ходе вперед со скоростью V приходится преодолевать силы сопротивления, значительно большие, чем суммарный вес G столба заготовок в шахте подъемника. Вследствие зазоров между изделиями и стенками положение отдельных заготовок является хаотичным (рис. 9, а), возникают реакции Ri и 2 давления на стенки, а следовательно, и силы трения Fi и fj. которые при загрязнении стенок могут достигать величин, соизмеримых с весом заготовок, что приводит к перегрузкам и отказам в приводе толкателя и в других элементах конструкции. Схема силового взаимодействия ухудшается в процессе длительной эксплуатации, т. е. с появлением местного износа стенок в виде выемок, лунок, глубоких рисок и т. д. Особенно опасным местом является нижняя часть шахты, примыкающая к удерживающему стопору 3 (рис. 9, б). Вследствие неизбежного перекоса нижней заготовки под давлением столба заготовок [c.72]

Монтаж холодильников шахты производится с кольцевых площадок печи. Одна из возможных схем подачи холодильников [c.336]

Фиг. 190. Схема установки холодильников шахты.

Наибольшее распространение получили эжекционные амбразуры конструкции ЦКТИ (схема в). В эжекционных амбразурах вторичный воздух подается через сопла, расположенные в верхней части шахты по ширине амбразуры. Скорости выхода аэросмеси и воздуха из эжекционных амбразур приведены в табл. 6-1. При размещении таких амбразур предусматривается установка дополнительных воздушных сопел в топочной камере на уровне оси амбразур. [c.96]

Рпс. 8-29. Схема двухступенчатого включения водяного экономайзера п воздухоподогревателя. а — схема конвективной шахты котла 6 — график изменения температуры газов, воды и воздуха для хвостовых поверхностей [c.154]

Котел, как и в предыдущих двух схемах, выполняется с двумя или тремя газоходами (рис. 5.28). Стены первого газохода (топки) выполняются газоплотными и охлаждаемыми испарительными, а на котлах большой паропроизводительности и перегревательными поверхностями нагрева. Нижняя часть в районе кипящего слоя футерована огнеупорными материалами. Температура в плотной части кипящего слоя 850°С, скорость ожижения около 5,0 м/с. В верхней части могут быть помещены ширмовые поверхности нагрева. Во второй конвективной шахте располагаются конвективные поверхности. Воздухоподогреватель может располагаться в опускном или вынесен в отдельный газоход. Между фильтром тонкой очистки и дымососом иногда ставится [c.228]

На рис. 5.33 представлена схема пароводяного контура. Питательная вода поступает в коллектор экономайзера, находящегося в нижней части конвективной шахты, а после него - в испарительные поверхности первой ступени, расположенные в топочной камере. Вторая ступень испарительных поверхностей размещена в одном из охладителей золы. Далее пар через сепаратор подводится в трехступенчатый пароперегреватель конвективного газохода и затем в цилиндр высокого давления паровой турбины. Промежуточный пароперегреватель расположен в другом охладителе золы. Суммарная площадь всех поверхностей нагрева котла составляет 10 400 м . Между второй и третьей ступенями пароперегревателя в рассечку включены впрыскивающие пароохладители. [c.235]

На рис. 2.18 представлен общий вид водогрейного котла КВ-ГМ-180. Котел, выполненный по Т-образной схеме, снабжается двумя конвективными шахтами, в которых размещаются по два конвективных пакета. По проекту Барнаульского котельного завода и ЦКТИ котел выполнен для работы под наддувом. При выполнении котла не в газоплотном исполнении в топочной камере располагаются экранные поверхности из труб 0 60Х ХЗ мм с шагом 64 мм. Конвективные пакеты выполнены из труб [c.36]

При работе этого котла в комбинированном режиме максимальная водогрейная нагрузка, как уже отмечалось, достигает 24 Гкал/ч. Для обеспечения этой нагрузки водогрейной части котла в условиях отопительного режима работы, т. е. поддержания максимальной температуры сетевой воды на выходе 150°С и температуры обратной сетевой воды 70°С, расход сетевой воды нужно уменьшить до 300 т/ч. Учитывая, что тепловая нагрузка при этом режиме в конвективной шахте на 60% ниже номинальной, а скорость воды при сохранении обычной схемы включения поверхностей нагрева конвективной шахты не снижается ниже 0,8 м/с, можно не изменять обычную схему движения воды, что значительно упрощает переключение котла с комбинированного режима на чисто водогрейный. [c.117]

Рис. 6,14, Циркуляционная и сепарационная схема комбинированного котла КВ-ГМ-50 с дополнительной конвективной шахтой (а) и гидравлическая схема водогрейной части комбинированного агрегата (б).

Такой вариант комбинированного котла представляет большой практический интерес, так как позволяет полностью сохранить гидравлический контур водогрейной части котла без каких-либо изменений и дополнений, кроме установки выносных циклонов, уравнительных емкостей и отдельно стоящего воздухоподогревателя. Однако существенным недостатком этого варианта является достаточно высокая нагрузка по горячей воде, составляющая 15—20% номинальной при общей нагрузке 50—60% номинальной. Устранение этого недостатка может быть осуществлено при применении в комбинированных котлах, построенных на базе П-образных серийных водогрейных котлов теплопроизводительностью от 30 до 100 Гкал/ч, дополнительной второй конвективной шахты с установкой в ней следующих поверхностей нагрева конвективного пароперегревателя, пакетов водяного экономайзера и небольшого пакета трубчатого воздухоподогревателя. Эта конвективная шахта рассчитывается на пропуск всех дымовых газов при общей нагрузке комбинированного котла не более 50— 60% номинальной. При такой схеме комбинированного котла увеличивается максимально возможная паропроизводительность, а также значение постоянной паровой нагрузки, которое также можно поддерживать при снижении общей нагрузки агрегата до 50—60% номи- [c.161]

Двухстадийная схема обработки материалов во вращающихся печах состоит в том, что сама печь выполняется укороченной, а за нею устанавливается устройство с интенсифицированной конвективной теплоотдачей шахта кипящего слоя (рис. 5-3,г) для предварительной подготовки сыпучего материала, движущаяся решетка с двукратным прососом подаваемых сверху уходящих газов через слой подготовляемого для обработки в печи материала (рис. 5-3,5) или другое подобное им устройство. В обычной же длинной вращающейся печи, в холодном конце ее, теплообмен протекает неинтенсивно температура ниже 1000° С, диаметр печи большой, газы проходят над материалом. [c.186]

Представим вентиляционную сеть шахты в виде простейшей схемы, приведенной на рис. 2.8. Пусть вертикальные участки схемы изображают условно стволы шахты, а горизонтальный — сеть подземных выработок, в которых находится воздух. Соприкасаясь со стенками выработок, воздух нагревается, в результате чего его температура в воздухоподающем и вентиляционном стволах будет разной, а следовательно, различной будет и плотность воздуха (р1 > Рг). В соответствии с принципом сообщающихся сосудов более легкая жидкость будет подниматься в одном из колен (в рассматриваемом случае воздух в вентиляционном стволе), а более тяжелая — опускаться в другом колене (воздух п воздухоподающем стволе). Воздух с поверхности, попадая в горные выработки, будет снова нагреваться,в результате чего возникает непрерывный процесс движения воздуха из атмосферы через воздухоподающий ствол, сеть подземных выработок и вентиляционный ствол в атмосферу. Этот процесс носит название естественной тяги воздуха. [c.25]

На рис. 9 приведена схема барабанного котла с естественной циркуляцией Еп-640 — 13,8—540/S40 ГМ. Котел предназначен для получения пара при сжигании газа и работы в блоке с турбиной-мощностью 200 МВт. Номинальная производительность 640 т/ч, рабочее давление пара на выходе из котла 13,8 МПа, температура свежего пара и пара промежуточного перегрева 540 °С. Котел включает топку 2, конвективную шахту 9 и горизонтальный газоход 6, соединяющий топку с конвективной шахтой. Топка призматической формы (в плане представляет прямоугольник 18,6 х X 7,35 м) экранирована трубами испарительной поверхности диаметром 60x6 мм. Все экраны 3 с помощью тяг подвешены к металлоконструкциям потолочного перекрытия и могут свободно расширяться вниз. Для уменьшения влияния неравномерности обогрева на циркуляцию экраны секционированы трубы с коллекторами выполнены в виде отдельных панелей, каждая из которых представляет собой отпрд нй пируул ционный контур. [c.17]

По организации движения воздуха различают одно-, двух-и многопоточные воздухоподогреватели (рис. 68). Однопоточная схема (рис. 68, а, в) при подаче воздуха по стороне большей длины ТВП применяется для котлов средней мощности. С ростом паро-производителькости котла использование однопоточной схемы приводит к увеличению высоты секции I. Двухпоточная схема имеет (рис. 68, б) в 2 раза меньшую высоту хода, хотя приводит к некоторому увеличению глубины конвективной шахты. Многоходовые схемы с тремя-шестью ходами применяют на мощных котлах. [c.108]

Конструкторский расчет располагаемых в соединительном газоходе поверхностей проводится при известном размере входного окна (из расчета топки). При сжигании газа и мазута ввиду отсутствия золы (Ар = 0) нижняя часть газохода может быть выполнена горизонтально. Для твердых топлив с целью обеспечения ссыпания частиц золы угол наклона нижнего ската не должен быть меньше 45°. В конце газохода допускается горизонтальный участок длиной до 0,8—1 н- Ширина газохода равна ширине fli топки по фронту. Протяженность его по ходу газов зависит от числа размещаемых в нем поверхностей, вида компоновки котла, способа расположения горелок. Так, фронтальная и боковая, а при одновихревой схеме и тангенциальная компоновки горелок не лимитируют протяженности соединительного газохода. В то же время встречная или встречно-смещенная компоновки горелок на фронтальной и задней стенках топки требуют определенного расстояния между радиационной и конвективной шахтами по условиям размещения, ремонта и обслуживания как самих горелок, так и пыле- и воздухопроводов. Несколько проще решаются вопросы при выполнении воздухоподогревателя выносным (см. рис. 70). [c.212]

Принципиальная схема гидравлического золошлакоудаления показана на рис. 7-32. Из шахт под котлами I шлак смывается соплом 10 на решетку и в канал 8. Крупные куски шлака дробятся до размера порядка 100 мм. Канал (рис. 7-33) выполняется из железобетона и выкладывается плитами из базальтового литья для защиты от износа. Канал имеет уклон от 0,015 до 0,02. [c.342]

Для обеспечения возможности применения рентгеновского аппарата МИРА-2Д в условиях шахт, опасных по газу и пыли, в принципиальную электрическую схему его внесены следующие изменения (согласованные с МакНИИ) исключены разъем подключения сетевого кабеля, предохранители, кнопка включения сетевого питания, цепь индикации сетевого напряжения, цепь индикации режима Пуск , реле времени с соответствующими элементами дополнительно установлен в блок пульта управления автотрансформатор (200—300 В-А), преобразующий электрический ток напряжением 127 В, используемый на большинстве шахт в осветительной сети подземных выработок, в ток напряжением 220 В для питания рентгеновского аппарата непосредственно на выводах автотрансформатора распаивается кабель сетевого питания. [c.130]

Роль диспетчерской связи на предприятиях различного технического уровня и масштаба была различной. В 1934 г. промышленность начала выпуск универсальных диспетчерских коммутаторов УДК для диспетчеров средних предприятий или крупных цехов. Выпущенная в обращение установка удовлетворяла целому ряду специальных требований диспетчерской службы позволяла осуществлять ведение переговоров через усилительный комплект, организацию малых совещаний с привлечением до пяти участников и циркулярных совещаний всех 40 абонентов, связь с телефонными станциями любой системы по пяти соединительным линиям, связь с двумя командирами производства и с заводским радиоузлом. Тем не менее в процессе эксп.луатации выяснился целый ряд несовершенств системы недостаточная мощность усилителей, излишняя сложность схемы, неудобство конструкции и недостаточный радиус действия. За 1938—1940 гг. промышленности пришлось разработать и изготовить целый ряд установок диспетчерской связи, отвечавших особым требованиям для шахт, для энергосистем, для таксомоторных парков и т. д. Эти установки были слишком специфичны, чтобы послужить образцом диспетчерской установки обычного промышленного предприятия. Однако опыт разработки, изготовления и эксплуатации этих установок определил возможные пути создания серийных типов заводской и цеховой диспетчерских установок, но реализовать эти результаты промышленность получила возможность лишь после войны. [c.337]

На базе приведенной схемы колесно-шаговых устройств могут быть созданы такне устройства, как землеройные машины для работы в карьерах, шахтах, при строительстве метро и т. п. Высокие рабочие усилия, способность работы от упора , легкость реверсирования и простота привода в ряде случаев обеспечивают таким устройствам технико-экономические преимущества по сравнению с су-ш,ествующими устройствами колесного либо гусеничного привода. [c.171]

В последние годы кафедрой изучалась аэродинамика очистных участков при выемке угля механизированными комплексами на шахтах Межреченского месторождения. Для успешной борьбы с метаном на участках была рекомендована прямоточная схема проветривания очистных забоев с добавлением в исходящую из лавы струю свежего воздуха и повторным использованием выемочных штреков. В результате производительность механизированных комплексов увеличилась в 2—3 раза, повысилась безопасность работ, улучшились санитарно-гигиенические условия труда горнорабочих и получена экономия примерно 240 тыс. руб. в год из расчета на одну шахту. [c.83]

Кафедрой выполнен ряд работ по борьбе с пылью, совершенствованию схем и способов проветривания калийных рудников Прикарпатья. Изучен минералогический состав пыли, ее дисперсность, вредное действие на организм человека, электрический заряд воздухопылевых потоков и др. Предложен и внедрен комплекс технических и организационных мероприятий по борьбе с пылью в рудниках и на поверхностных технологических комплексах. По рекомендации кафедры в 1971 г. на калийной шахте им. 50-летия Октября в г. Калуш Ивано-Фран-ковской области пройден новый вентиляционный ствол № 5, что обеспечивает производительность шахты 2 млн. т руды в год и сокращает время проветривания добычных камер после взрывов на 0,5 часа. [c.83]

Фиг. 46. Схема шахтно-мельничпой топкие 1 — бункер топлива 2 - весы J — питатель 4 — шахта 5 — мельница 6 — амбразура 7 — топочная камера 8 — воздухоподгре-ватель 9 — вентилятор — горячий воздухопровод 11 — подвод нижнего вторичного воздуха 12 — подвод верхнего вторичного воздуха 13 — подвод воздуха к мельнице.

Рис, 1-8. Схема ириточночвытяжной вентиляции обществениого здания, / воздухозаборная решетка 2 — воздухозаборная шахта 3 — утепленный клапан 4 — фильтр 5 — калориферы [c.30]

Компоновка котла выполняется по двухходовой схеме. В первом газоходе расположена топка и часть конвективных поверхностей нагрева над топкой. Во второй шахте, стены которой не охлаждаются, помещены оставшиеся конвективные поверхности и воздухоподогреватель. Между первым и вторым конвективными газоходами в зоне температур дымовых газов от 300 до 500 С расположены циклоны (рис. 5,25). Частицы, улавливаемые циклоном, возвращаются в топку котла через псевдожидкий затвор. [c.223]

На каждой боковой стенке топки под конвективными шахтами размещаются три-четыре горелоч-ных устройства, имеющих встречное направление. Для обеспечения возможности более глубокого регулирования теплопроизводитель-ности без отключения горелок последние снабжаются мощными паромеханическими форсунками. Ширина котла в свету составляет 5740 мм. Схемы движения сетевой воды в котле КВ-ГМ-180 при работе его в основном и пиковом режимах приведены на рис. 2.19 и 2.20, [c.36]

Лервый вариант выполнен с размещением конвективной поверхности нагрева парового контура в существующей шахте, что позволяет полностью сохранить основные наружные габариты водогрейного котла ПТВМ-ЗО-М без изменения. Для возможности разделения потока газа по конвективной шахте в последней устанавливается глухая перегородка, выполненная из экранных труб 0 60X3 мм с шагом s = 64 мм. На рнс. 6.5 приведена схема включения указанной перегородки в водогрейный контур котла. В одной половине конвективной шахты сохраняется установка обычных конвективных пакетов водогрейного котла общей площадью поверхности нагрева около 330 м . Разделительная перегородка выполнена в виде мембранной экранной панели с двумя ходами сетевой воды. Концы нижнего коллектора этой панели вклю- [c.105]

Рис. 6.5. Гидравлическая водогрейная схема комбинированного котла ПТВМ-ЗО-М с промежуточной перегородкой в конвективной шахте.

В отличие от водогрейных П-образных котлов теплопроизводитель-ностью 30, 50 и 100 Гкал/ч водогрейные котлы КВ-ГМ-180 выполнены по Т-образной схеме. Особенность такой компоновки поверхностей нагрева позволяет одну из конвективных шахт котла использовать для размещения в ней конвективных поверхностей нагрева (пароперегревателя, водяного экономайзера), парового контура. Однако некоторым недостатком такой компоновки является вынужденное уменьшение суммарной теплопроиз-водительности котла при сокращении паровой нагрузки, когда возникает необходимость полного отключения паровой конвективной шахты. В таком режиме работы комби- [c.147]

Проведенные расчеты различных тепловых схем котельных с комбинированными пароводогрейными котлами показали, что наиболее полное и эффективное использование установленных комбинированных котлов и другого оборудо-аания котельной имеет место при применении в таких котельных не менее трех комбинированных котлов. В табл. 7.1 помещены основные данные возможной работы котельной с тремя комбинированными котлами на базе серийных водогрейных котлов типа ПТВМ-ЗО-М, выполненными с дополнительной конвективной шахтой. Такая котельная при сжигании мазута в обычных гор елочных устройствах может покрывать максимальную тепловую нагрузку по горячей воде до 75 Гкал/ч с одновременной выдачей 50 т/ч пара в течение круглого года. [c.167]

В отличие от комбинированных котлов, созданных на базе серийных водогрейных котлов П-образ-ного типа (ПТВМ-ЗО-М, КВ-ГМ-50 и КВ-ГМ-100), комбинированные котлы на базе водогрейных котлов КВ-ГМ-180 отличаются значительно большей высотой и шириной. Выполнение котлов этого типа по Т-образной схеме требует выхода дымовых газов из конвективных шахт не по всей ширине шахты, а с боковой стороны. Такой односторонний выход газов значительно ухудшает омывание поверхностей нагрева конвективных шахт, поэтому в рассматриваемых ниже ком-ионовках предусматривается выход газов с обоих боковых сторон этих шахт. Большая высота этих котлов заставила также рассматривать вариант полуоткрытой компоновки котельной, которая несколько уде- [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...