Число срывных зон

Число срывных зон может быть различным в зависимости от типа ступени и режима ее работы. Если число зон превышает еди- [c.135]

Наиболее сильное возбуждение соответствует к число срывных зон. [c.310]

Хотя линейные теории позволяют удовлетворительно определить скорость распространения срывной зоны, они не дают возможности рассчитать начало срыва и число срывных зон. В этом смысле возможности линейной теории весьма ограничены. [c.237]

Прежде всего, опыт показывает, что срыв потока возникает не на всех лопатках одновременно, а только на части. Это, в свою очередь, объясняется двумя причинами производственными отклонениями в геометрии профилей лопаток (так как лопатки выполняют с некоторым допуском) и ростом асимметрии потока. Как уже было ска зано во второй главе, поток не является строго осесимметричным даже на расчетном режиме работы компрессора. На глубоких нерасчетных режимах, каковыми являются срывные режимы, симметрия потока еще более нарушается. Около первоначально образовавшейся срывной зоны происходит растекание потока. Это объясняется тем, что при возникновении срыва на какой-либо группе лопаток уменьшается сечение канала, образованного двумя соседними лопатками, происходит дросселирование воздуха, поэтому набегающий поток растекается в обе стороны от срывной зоны (рис. 7.19). Направление относительной скорости по обе стороны от зоны срыва изменяется так, что углы атаки на лопатках, расположенных в направлении относительной составляющей скорости (рис. 7.19 — слева), увеличиваются, и на них происходит отрыв потока. На лопатках, расположенных по другую сторону от середины зоны, в том числе и на тех, где первоначально возник отрыв, углы атаки уменьшаются и течение становится безотрывным. [c.123]

Из-за указанного взаимодействия соседних решеток скорость вращения срывных зон оказывается зависящей от числа лопаточных венцов в ступени (например, от отсутствия или наличия входного направляющего аппарата) и от осевого зазора между соседними венцами. При прочих равных условиях скорость вращения срывных зон уменьшается при увеличении числа венцов в ступени, как это видно из рис. 4.18. [c.135]

Для диффузоров с большими углами расширения, при которых поток полностью отрывается от стенок (а> 14°), влияние числа Рейнольдса и условий входа на изменение коэффициента сопротивления обусловливается несколько иными факторами, а именно перемещением точки отрыва вдоль стенок диффузора и изменением толщины срывной зоны вместе с изменением режима течения в пограничном слое. [c.188]

Вопрос о влиянии направляющего аппарата и вообще числа неподвижных и вращающихся венцов на скорость вращения срывных зон был рассмотрен раньше в работе [1]. В данном случае для понимания причин падения напора в ступени после образования срыва наиболее важное значение имеет влияние направляющего аппарата на структуру срывного течения. Можно указать две причины такого влияния а) повышение противодавления у втулки за колесом и б) уменьшение скорости вращения срывных зон. [c.145]

В 1.3 и 1.4 проведены исследования некоторых относительно простых стационарных течений со срывными зонами. В задаче, рассмотренной в 1.3, точка отрыва находится на расстоянии I от передней кромки пластины, а зона отрыва — полубесконечная. Число Re, вычисленное с использованием I в качестве характерного размера. Re оо. В этом случае около точки отрыва лежит область течения со [c.17]

В работе [L.16] путем испытаний модели винта в аэродинамической трубе исследовалось влияние на срыв таких параметров, как сужение и крутка лопасти, вогнутость профилей сечений, собственная частота крутильных колебаний лопасти и число лопастей винта. Измерялись аэродинамические характеристики винта, колебания лопастей и положения точки отрыва пограничного слоя. Оказалось, что изменение скорости роста Ст/о, маховое движение лопастей и переменные напряжения лопасти в плоскости хорд указывают на приближение срыва не хуже, чем положение точки отрыва пограничного слоя на лопасти. Установлено, что срыв начинается на стороне отступающей лопасти при 260° < ф < 330° на радиусе r 0,75R. С ростом Ст/а начало зоны срыва перемещается к азимуту ф = 180°, а конец этой зоны отходит назад, на азимут ф = 20°. При умеренной подъемной силе точка отрыва пограничного слоя на лопасти быстро перемещается от задней кромки к передней. При большой подъемной силе отрыв пограничного слоя происходит вблизи передней кромки и связан, по-видимому, со сходом пелены вихрей при срыве. При заданной скорости полета наступление срыва в первую очередь зависит от силы тяги несущего винта, а не от значений общего и циклического шагов, обеспечивающих требуемую подъемную силу. Значение Ст/а, при котором начинается срыв (срывное значение), уменьшается с ростом i. Использование суживающихся лопастей и вогнутых профилей существенно улучшает срывные характеристики винта, увеличивая срывное значение Ст/а и улучшая летные характеристики при срыве. Уменьшение жесткости на кручение отодвигает начало срывного флаттера, но изменение крутки, частоты крутильных колебаний и числа лопастей практически [c.819]

Отрыву потока от поверхности посвящено большое количество работ (см. [1-3]), в которых рассматриваются условия появления отрыва, а также определяются протяженность и конфигурация срывных областей. Наряду с изучением течений с отрывными зонами важно исследование методов воздействия на пограничный слой с целью предотвращения отрыва. Результаты подобных исследований при низких числах Маха и высоких числах Рейнольдса можно найти в [4, 5]. Экспериментальные результаты для больших чисел Маха и низких чисел Рейнольдса при разных видах воздействия на [c.161]

В случае, когда k совпадает с числом срывных зон, возбуждение оказывается Наиболее сильным. В общем случае величина k ( — ш) уже не будет целым числом. Поэтому на частотной диаграмме резонансная частота вращения п . р возникает и на Дробной гармонике (штриховая линия на рис. 17, а). На рис. 7, в, г даны кривые Вапряжений при колебаниях по первой (о) и второй (А) частоте. [c.249]

Наиболее сильное возбуждение соответствует к = гсрыв. где срыв — число срывных зон. [c.322]

При изменении коэффициента расхода (т. е. при изменении углов атаки) в области Са<Сатш в обычно применяемых з авиадвигателях ступенях с осевым входом или с умеренной положительной закруткой воздуха перед колесом скорость вращения срывных зон остается практически неизменной (см. рис. 4.18). Но число их может изменяться при этом в ту или другую сторону. [c.135]

Описанная картина наблюдается обычно в диапазоне гёпр 0,9. .. 1,1. При значительном снижении приведенной частоты вращения (гёпр<0,7. .. 0,8) рассогласование ступеней становится существенным, причем на оптимальном режиме работы компрессора первые ступени работают с повышенными углами атаки, а последние — с сильно пониженными (см. рис. 4. 22). Поэтому при уменьшении расхода воздуха, несмотря на более быстрое уменьшение коэффициентов расхода в последних ступенях, критические углы атаки могут быть достигнуты раньше в первой или в одной из первых ступеней, причем это упреждение будет тем более значительным, чем меньше Япр. Однако в первых ступенях, имеющих относительно длинные лопатки, срывные зоны имеют первоначально небольшие размеры, и вызванные ими возмущения могут оказаться недостаточными для распространения срыва на другие ступени, имеющие углы атаки значительно меньше критических. Поэтому в этом случае возникшие срывные зоны, имеющие структуру и частоту вращения (ы>0,5), типичные для ступеней с малыми значениями d, первоначально захватывают обычно только одну или несколько первых ступеней, не нарушая устойчивой работы компрессора в целом. Лишь при дальнейшем уменьшении расхода воздуха срывные зоны постепенно увеличиваются в размерах и захватывают все большее число ступеней, пока увеличение углов атаки не приведет к срыву потока уже во всем компрессоре. При этом также может наблюдаться скачкообразное падение расхода воздуха и степени повышения давления в компрессоре (см. кривую гёдрг на рис. 4. 26), но со значительно меньшей амплитудой скачка, чем при высокой частоте вращения. [c.146]

Под хлопками лопастей подразумевается весьма резкий звук ударов, следующих с частотой прохождения лопастей, который создается несущим винтом в определенных условиях полета. Хлопки лопастей определяются периодическими импульсами звукового давления и могут считаться предельным случаем шума вращения. Когда указанные импульсы существенно превышают уровень шума других источников в диапазоне частот от 20 до 1000 Гц (для несущего винта), они воспринимаются как четко выраженные хлопки. Эти хлопки чаще всего наблюдаются при таких маневрах, как заход на посадку, полет с небольшим снижением, резкий разворот с торможением, а также при полете вперед с большой скоростью. У некоторых вертолетов хлопки лопастей отмечаются и при полете вперед с умеренной скоростью. Наиболее вероятной причиной таких хлопков представляется взаимодействие лопастей с вихрями и влияние толщины, лопасти при больших числах Маха. Эти аэродинамические явления сопровождаются большими по величине и локализованными изменениями сил на лопасти, что приводит к им- пульсному характеру звукоизлучения. Возможно, определенную роль играет возникновение местных срывных зон и областей со сверхзвуковым потоком. У вертолета продольной схемы такие хлопки возникают вследствие того, что лопасти заднего винта пересекают концевые вихри лопастей переднего винта. [c.823]

На рис. 8.3 и 8.4 представлены картины линий тока при обтекании полуцилиндрической выпуклости на плоской поверхности f x) = — х [Боголепов В.В., 1975 при числах Рейнольдса Ее = О и 30 в качестве внешней асимптотики использовалось известное решение (8.84) для диполя. Видно, что при Де = О течение является симметричным (это следует из вида уравнений и краевых условий при Ке = 0), в критических точках имеются маленькие срывные зоны (аналогичные срывные зоны были получены в работе [Burggraf O.R., 1966] при исследовании течений в прямоугольных ка- [c.398]

Там же показано, что для тонких клиньев донное давление оказывается зависящим от известного параметра подоби где т — безразмерная толщина клина. В. Я. Нейланд (1963) и В. Я. Нейланд с Л. А Соколов вым (1964), обобщили эти результаты на течение за клином и пластиной, обтекаемыми под углом атаки. Показано, что при достаточно большом числе Маха на подветренной стороне тела образуется срывная зона,, [c.549]

Прогресс в области создания новых конструкций турбореактивных двигателей лимитируется рядом факторов, и в том числе способностью лопаток компрессора работать при тяжелых усло виях нагружения. Лопатки компрессора подвержены различного рода вибрациям. Один из видов вибрации — так называемый срывной флаттер —это явление, сходное по своей природе с эффектом, показанным на рис. 34 регулярный отрыв вихрей здесь не играет роли). И вообще создание плавного течения жид1<ости из области низкого давления в область высокого давления (а в этом и состоит назначение компрессора) — задача достаточно сложная, так как жидкость вместо того, чтобы спокойно течь но предназначенным для нее каналам, обнаруживает тенденцию отрываться от поверхностей, образуя при этом зоны с беспорядочно движущимися вихрями. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...