Резонатор полосковый

Для сварки деталей из полимерных материалов используются сварочные головки доя непрерывной (с непрерывным коаксиальным резонатором) и контурной сварки (с шаговым и контурным полосовым резонатором), при этом в целях повышения равномерности нагрева используется последовательный ввод мощности в полосковый резонатор. [c.84]

Активная область полоскового лазера образует прямоугольную полость, играющую роль резонатора для лазерного излучения. В таком резонаторе может существовать несколько типов колебаний (мод), каждый из которых характеризуется своей частотой. На этих частотах может возбуждаться лазерная генерация и, следовательно, такие составляющие появятся в выходном излучении лазера. Каждая мода характеризуется тремя целыми числами (i, /, k), которые соответствуют числу максимумов распределения электромагнитного поля по трем взаимно перпендикулярным направлениям внутри резонатора (рис. 11.3). [c.292]

Рис. 67. Резонаторы из отрезков полосковых линий.

Если требуемая -собственная добротность резонатора велика (5000—10 000), то приходится отказываться от полосковых резонаторов и применять обычные полые резонаторы. Необходимо только сделать к ним элементы связи на полосковых линиях. Заземленные пластины припаивают к оболочке резонатора, а центральный проводник длиной, меньшей Л/4, подбираемой экспериментально, вводят сквозь отверстие в резонаторе в пучность электрического поля нужного вида колебаний. Центральный проводник полосковой линии внутри резонатора выполняет роль емкостного штыря его располагают параллельно силовым линиям электрического поля рабочего вида колебаний. Длина штыря, определяющая величину связи с резонатором, а следовательно, и величины нагруженной и внешней добротностей, подбирается экспериментально. [c.102]

Наконец, резонаторы с малой нагруженной добротностью можно сделать на любых однородных ленточных линиях, включая на расстоянии Лл/2 какие-либо неоднородности, например штыри, замыкающие центральный проводник с заземленными пластинами. Такие резонаторы на несимметричных -полосковых линиях с диэлектриком из стеклоткани, пропитанной фторопластом, имеют добротность около [c.103]

Колебания полосковых резонаторов можио описать уравнениями движения (2.99) и электрическим уравнением (2.1(Ю). Трехмерное решение уравнений движения для кварцевых резонаторов АТ-среза было описано в работе [125]. Ввиду того что размер резонатора в направлении осн Л з, как правило, в несколько раз больше, чем остальные размеры, уравнения движения (2.99) можио упростить. Исключим третье уравнение и, кроме того, в первых двух уравнениях примем, что смещения щ и иг ие зависят от координаты Хз. Полученное таким образом двумерное решение для случая кварцевых резонаторов АТ-среза было описано в работе [126] и для резонаторов, изготовленных из других кристаллов, в работах [126, 127]. [c.196]

Пьезоэлектрический резонатор в форме узкой пластины с колебаниями растяжения — сжатия по ширине, работающий в условиях захвата энергии в области расположения электродов, был впервые описан в работе [150]. Захват энергии в этом случае выражается в появлении дополнительных комплексных ветвей у дисперсионных кривых в окрестности экстремальных точек. В работе [150] приведено теоретическое решение проблемы, а также результаты измерений, полученные при использовании пьезокерамических полосковых резонаторов. [c.228]

Фильтры гармоник. Рассмотрим фильтры, образованные каскадным соединением чередующихся элементов двух типов отрезков однородных ЛП с волновым сопротивлением р1 и экспоненциальных резонаторов. Функции волнового сопротивления и вид внутреннего проводника фильтра (при его реализации на основе полосковой ЛП) показаны на рис. 9.4,а. Каждый из резонаторов образован двумя отрезками экспоненциальных НЛП. Волновое сопротивление вдоль длины резонатора изменяется по за-, кону [c.232]

Гетеролазеры и гетерофотоприём-н и к и, используемые в сочетании с плёночными полупроводниковыми Болиоводами, могут выполняться на основе единой Г. и на общей полупроводниковой подложке объединяться (интегрироваться) в оптич. схему (методами планарной технологии). Для управления условиями генерации и распространения света часто используются сложные Г., активный слой к-рых состоит из неск. слоев постоянного или плавно изменяющегося состава с соответствующим изменением Sg. Помимо локализации света в пределах одного или неск, слоёв в плоскости ГП, при создании интегрально-оптнч. схем возникает необходимость дополнит, локализации световых потоков в плоскости волноводных слоёв (в плоскости ГП). Такие волноводы наз. полосковыми и создаются изменением либо состава и свойств полупроводника в плоскости ВОЛ1ГОВОДНОГО слоя, либо толщины слоёв, Встраивание гетеролазера в волноводную схему осуществляется с помощью оптического резонатора, образуемого периодич, модуляцией толщины волноводного слоя. При определ. выборе периода модуляции благодаря дифракции в волноводе возникает волна, бегущая в обратном направлении. В результате формируется распределённое отражение света (см. Интегральная оптика). [c.449]

П. л. включает в себя активный элемент из полупроводникового. монокристалла, чаще всего в форме бруска ( чипа ). Собственно активная область элемента обычно составляет лишь его малую часть, н её объём, напр. в современном, т. н. полосковом, инмекционном лазере, оказывается в пределах 10" —Ю" см . Оптич. резонатор П. л. образован либо торцевыми зеркальными гранями активного элемента (и.эготовляе-мого обычно путём раскалывания пластин чо плоскостям спайности кристалла), либо внеш. отражателями и сложными устройствами с периодич. структурами обратной связи (брэгговскими отражателями и структурами распределённой обратной связи). [c.51]

Для создания направленного излучения в плоскости щели применяются кольцевые щели, прорезанные в плоском экране. Возбуждение такой щели можно осуществить с помощью конич. перехода от коаксиального кабеля чаще для этой цели используются кольцевые резонаторы. Применяются также кольцевые Щ. а. на цилиндре с коаксиальным резонатором. К Щ. а. относятся многочисл. варианты полосковых и микрополосковых ан1енн. [c.481]

Конструктивными особенностями полупроводниковых лазеров являются полосковая геометрия активной зоны (рис. 17.10, в) и различная расходимость излучения в ортогональных сечениях большая в поперечном, меньшая в продольном. Высокий коэффициент усР1ления позволяет полупроводниковым лазерам генерировать даже в отсутствие зеркал резонатора, так как для обратной связи достаточно отражения на боковых гранях кристалла. [c.266]

Резонаторы и их связь с полосковыми линиями. Выбор конструкции резонатора, будет ли он сделан из отрезков полосковой линии того или иного типа или будет иметь вид обычного объемного резонатора, определяется в основном требуемыми, добротностью и диаяазо,ном перестройки резонансной частоты. В ряде случаев важным требованием является стабильность резонансной частоты при изменении температуры и влажности. [c.101]

Связь с резонаторами обычно осуществляется путем устройства емкостного зазора между центральным проводником резонатора н входной или выходной полосковыми линиями. Полосковые линии ВВОЛ.ЯТ в ре онятор в месте расположения пучности электрического [c.102]

Для осуществления магнитной связи центральный проводник полосковой линии вводится в пучность магнитного поля и замыкается на конце на резонатор. В результате образуется петля связи. При этом петля относительно магнитного поля должна быть ориентирована так, чтобы силовые линии магнитного поля пронизывали петлю, т. е. проходили перпендикулярно плоскости петли. Если вращать петлю вокруг продольной оси ленточной линии, то. здачение коэффициента связи с резонатором будет уменьшаться и станет равным нулю при повороте на 90° относительно положения максимальной связи. Этим способом можно регулировать величину связ.р [c.102]

Джойс и Диксон [145] рассмотрели задачу однородного выделения тепла источником в виде плоской полосы, находящимся в прямоугольной слоистой структуре. На рис. 7.8.1 схематически I показан полосковый ДГС-лазер, соединенный с теплоотводом. Там же даны номинальные параметры слоев. Тепловой поток, показанный штриховыми линиями, является двумерным в плоскости X — у. Он зависит от ширины полоски 5, длины резонатора L, а также от толщины t и теплопроводности а каждого слоя. Теплопроводность материала зависит от состава. На рис. 7.8.2 приведена зависимость удельного теплового сопротивления р= 1/ст от состава АиОа1 .гА5 [146]. Данные по тепло- проводности некоторых других бинарных соединений А" В и тройных твердых растворов обобщены Мэйкоком [147]. [c.265]

Паоли [152] измерял тепловое сопротивление полосковых ДГС-лазеров путем определения точной длины волны отдельной продольной моды резонатора. Такой метод измерения основан на температурной зависимости показателя преломления (2.3.1). [c.269]

В этом методе измерялось уменьшение температуры теплоотвода, необходимое для удержания отдельной моды резонатора на заранее выбранной длине волны при изменении отношения Длительности к периоду следования импульсов от близкого к О до 1. Значение тока в импульсе оставалось постоянным. Для двух полосковых ДГС-лазеров с шириной полоски 13 мкм, смон- "тированных р-стороной вниз на медном теплоотводе, были полу- Чены значения , равные 22 и 58 К/Вт. Эти экспериментальные данные невозможно непосредственно сравнивать со значением ЯУ для структуры рис. 7.8.1, равным 20,6 К/Вт, так как [c.269]

Многие излучательные свойства полосковых лазеров идентичны свойствам лазеров с широким контактом, описанным ранее. В силу того что площадь сечения полосковых лазеров меньше, чем у лазеров с широким контактом, получаемые значения выходной мощности здесь меньше. Для лазеров с шириной полоски 15 мкм и длиной резонатора 250 мкм с одного зеркала обычно получают 20—30 мВт световой мощности в непрерывном режиме при типичном значении рабочего тока 200 мА [149]. На таких лазерах были получены значения выходной мощности вплоть до 85 мВт при 310 мА, прежде чем происходило катастрофическое разрушение зеркала [149]. Сообщалось о лазерах мезаполосковой геометрии с шириной полоски 80 мкм и длиной резонатора 300 мкм, в которых была достигнута мощность 390 мВт [119]. На рис. 7.11.1 показана картина-дальнего поля излучения полоскового ДГС-лазера. Для случая, показанного на этом рисунке, толщина активной области и ширина полоски достаточно малы, чтобы обеспечить излучение в основной моде в параллельном и перпендикулярном плоскости р — п-перехода направлениях. Типичные значения полного угла расходимости пучка, взятого по точкам половинной интенсивности (угловой полуширины), равны 45° в направлении, перпендикулярном плоскости р — л-перехода, и 9° в направлении вдоль плоскости р — п-перехода. [c.288]

Возможно, что самое важное наблюдение, приведшее к достижению непрерывного режима работы лазеров при комнатной температуре и выше на протяжении длительных периодов времени, сделали Делош и др. [16]. Они выявили основной механизм деградации полосковых ДГС-лазеров на GaAs — Al Gat ,rAs, заключающийся в неоднородных изменениях, происходящих внутри лазерного резонатора. Ранее исследования деградации основывались на измерении мощностных и токовых характеристик [17—19] гомолазеров, обычно работающих в импульсном режиме. Первоначальные исследования показали, что деградация влечет за собой образование центров безызлучательной рекомбинации и что она быстрее развивается в структурах, сделанных из материала с большей плотностью дислокаций и преципитатов [19]. [c.328]

Большнкство лазеров, предназначенных для работы вне лаборатории, имеют полосковую геометрию, при которой ограничение тока создается также в плоскости р — .-перехода. Для осуществления бокового ограничения по току существует мно-л<ество способов. Уменьшенная площадь при полосковой геометрии приводит к существенно более низким значениям токов в непрерывном режиме генерации, равным примерно 100— 150 мА для ширины полоски 12 мкм и длины резонатора 400 мкм. В лазерах с полосковой геометрией может быть значительно улучшена также н стабильность излучения. [c.27]

Полосковые резонаторы, использующие кристаллы танталата, ниобата и тет-Рабората лития, рассмотрены в работах [355—357]. — Прим. перев. [c.195]

Кроме резонаторов /17 среза в форме квадратных и круглых пластин в последнее время получили распространение резонаторы /17 среза в виде полоски, типичный вид которых изображен на рис. 5.35. Они используются на частоте 4 МГц. Ширина полоски параллельна оси X кварца. Полосковые резонаторы были описаны, например, в работах [131, 132], где также приведены достигнутые типичные значения параметров ЭЭС (Л = 50 Ом, Со = 1,8 пФ, С] = 0,0064 пФ, 1 = 0,23 Ги, Q = 12-Ю ). Чтобы иметь достаточно малое последовательное эквивалентное сопротивление и большое значение добротности, необходимо на концах полоски сделать фаски (см. рис. 5.35). Для подавления паразитных резонансов требуется выбирать отношение размеров, особенно отношение Ь/а, соответствующим образом. Например, для частоты 4,194 МГц оптимальное отношение размеров следующее Ь/а = 4 и //а = 25. Температурно-частотная характеристика аналогична ТЧХ других резонаторов /1Гсреза для интервала температур [c.202]

В настоящее время особое внимание уделяют миниатюрным полосковым резонаторам со сдвиговыми колебаниями по толщине, изготовляемым из ЫТаОз или Ь1ЫЬОз. Оптимальная ориентация полосковых резонаторов из иТкОз показана на рис. 5.43 и обозначается символом ХУа/Ф, где угол Ф находится в интервале от - 48° до - 54°. Ориентированные таким образом резонаторы испытывают колебания растяжения — сжатия по толшине или сдвиговые колебания по толщине приблизительно в направлении длины (в литературе эти колебания известны как быстрая мода ) и сдвиговые колебания по толщине в направлении ширины (эти колебания называют медленной модой ). Значения параметров, характеризующих приведенные типы колебаний для ориентации ХУа/- 54°48, даны в табл. 5.4 [139]. В последней работе показано также, что наименьшей величины последовательного эквивалентного сопротивления можно достичь при ориентации ХУа/ - 48°. Для исключения паразитных резонансов необходимо, чтобы Отношение ширины резонатора к его толщине находилось в интервале 1,5 — 2,0 или 2,8 — 3,1. Температурная характеристика резонансной частоты у полосковых резонаторов с ориентацией ХУа/4,5°/- 48° имеет вид параболы. Точка поворота зависит при этом от длины и толщины электродов и изменяется в интервале от - 20° С до + 30° С. [c.209]

Обычно полосковые резонаторы из иЫЬОз имеют ориентацию Х2Ъ/ 17°. Температурная зависимость резонансной частоты этих резонаторов является монотонной функцией, причем с ростом температуры резонансная частота падает. В соответствии с работой [140] отношение ширины к толщине резонатора целесообразно выбирать (с учетом паразитных резонансов) в интервале 1,0— 1,6 или 3,2 — 3,8. [c.209]

По сравнению с кварцевыми полосковыми резонаторами /17 среза резонаторы из Ь1ТаОз и Ь1МЬОз имеют значительно меньшую добротность Q. [c.209]

Рис. 5.43. Полосковый резонатор из Ь ТйОз в прямоугольной системе координат.

Таблица 5.4. Величины, характеризующие полосковые резонаторы иа основе кристалла иТаОз с ориентацией Х а/-54°4 [139]

Рис. 5.44. Измеренная ТЧХ полосковых пьезокерамических резонаторов частотой 3,58 МГЦ фирмы Мига1а.

Рис. 5.45. Измеренная температурная завнснмость динамической и статической емкостей полосковых пьезокерамических резонаторов частотой 3,58 МГЬ фирмы Murata.

Одной из первых упругосвязанных многорезонаторных структур на основе пьезоэлектрических элементов является электромеханический полосковый фильтр, предназначенный для частот < 20 кГЦ [41]. Структура была создана на одной металлической пластине в виде набора стержней с изгибными колебаниями и элементов связи с крутильными колебаниями. В качестве входного и выходного преобразователей использованы пьезокера-мнческие пластины. Хотя данное решение не нашло на практике широкого применения, тем не менее оно послужило стимулом к разработке и производству частотных фильтров с металлическими резонаторами в форме цилиндров или дисков и с пьезокерамическими преобразователями на входе и выходе. Кроме того, оно оказало определенное влияние на создание чи-< 0 пьезоэлектрических двухрезонаторных структур [141], которые позднее стали обозначать как структуры типа Н. [c.213]

Основная направленность данной книги — стремление заполг-нить указанный вакуум . Рассмотренные автором диэлектрические волноводные фильтры с запредельными связями по комплексу своих параметров расположены между волноводными и воздушно-полосковыми фильтрами. Удачное сочетание запредельных волноводов с волноводно-диэлектрическими структурами придает фильтрам указанного класса определенные конструктивно-техно логические преимущества и широкие возможности по реализации разнообразных частотных характеристик. Для проектироваии таких фильтров потребовалось достаточно подробное исследование их элементной базы — волноводно-диэлектрических резонаторов. Данному вопросу посвящены первая и вторая главы книги, [c.3]

Квадратный излучатель линейной ноляризации. Если излучение микро полоскового излучателя [2] рассматривается как излучение магнитного тока на боковых стенках резонатора с волной низшего типаЕ ою, то можно записать выражение для расчета проводимости плоской прямоугольной антенны по пространственным волнам [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...