Усилие перерезывающее

Компоненты векторов N, Q и М представляют погонные усилия, перерезывающие силы и моменты, приведенные к координатной поверхности (2.52). С учетом (2.111) и (2.113) вариационное уравнение (2.109) можно проинтегрировать по переменной Z, в результате чего получим [c.102]

Воспользовавшись принципом суперпозиции, каждое напряжение в оболочке с разрезом, свободным от внешних нагрузок, представим в виде суммы двух слагаемых, одно из которых представляет собой соответствующее напряжение в сплошной оболочке, подверженной внешним нагрузкам, а другое — напряжение в свободной от внешних нагрузок оболочке с разрезом, нагруженным разрывающими усилиями, перерезывающими силами и изгибающими моментами. Последние величины берутся из решения задачи для сплошной оболочки (с обратным зна-, ком). Коэффициенты интенсивности напряжений, очевидно, вполне определены вторым напряженным состоянием. [c.592]

Наибольшее усилие, перерезывающее болт> согласно схеме рис. 66, при расстоянии 1 = 8 см [c.219]

Усилие, перерезывающее заклепку (так называемая сдвигающая сила> [c.339]

Пусть к контуру Г1 (1 2) приложены внешние усилия и моменты нормальное усилие, сдвигающее усилие, перерезывающее усилие и изгибающий момент М , причем положительные их направления совпадают с положительными направлениями внутренних усилий и моментов, представленных на рис. 1,3, 1.4. Кроме того, на контуре Г1 могут быть заданы значения компонент перемещений точек срединной поверхности 1, 2, т и поворота нормали 01. Помимо контурных нагрузок на оболочку могут действовать также распределенные по поверхности нагрузки, компоненты которых обозначим соответственно Яи Й2, Яг (см. рис. 1.4). [c.19]

Если мы будем пренебрегать рассмотрением расщепляющих сил и пожелаем определить только юле усилий и моментов, то система из пяти уравнений (которую мы ниже получим для искомых компонент усилий и моментов) будет недостаточна для определения шести функций, входящих в выражения (12.17 а, Ь, с). Поэтому необходимо из этих выражений исключить одну из искомых функций, но так, чтобы полученная система была корректна относительно заданных граничных значениях пяти физических краевых условий моментной теории нормальных и касательных усилий, перерезывающих сил, изгибающих и крутящих моментов. [c.112]

При расчете же крыла на случай Ск от лобовых усилий перерезывающие силы придется подсчитывать самостоятельно. [c.82]

Наибольшее усилие, перерезывающее болт (фиг. 65), [c.202]

Подставляя найденные значения параметров Атп, Втп в выражения (10.133), получим искомое решение задачи. Далее по формулам (10.116), (10.117), (10.118), (10.149) находим усилия Nij, моменты Мц, перерезывающие силы Qi и напряжения aij. [c.248]

Подсчитывая суммарный эффект усилий и f f, действующих вдоль линии ВВи получим, что вдоль BBi действует перерезывающая сила интенсивности i-dM,lds). [c.84]

Если напряжения, вызываемые изгибом оболочки, малы по сравнению с напряжениями, обусловленными деформацией срединной поверхности, то изгибающими и крутящими моментами, а также перерезывающими силами пренебрегают и определяют только усилия в срединной поверхности. Такая теория носит название безмоментной теории оболочек. Результаты, получаемые с помощью этой теории, приемлемы для весьма тонких оболочек в областях, достаточно удаленных от края оболочки, от линий резкого изменения кривизн, от зон приложения сосредоточенных нагрузок и т. п. [c.202]

Сила д, складывающаяся из элементарных касательных усилий, действующих в сечении, называется поперечной или перерезывающей силой. [c.145]

Определив реакции опор, разрезаем один из шарниров, например шарнир О (рис. У.20, б), и определяем в нем перерезывающую силу С , и норма.чьное усилие (М, в шарнире равен нулю). После определения С . и эпюры на контуре строятся как на разомкнутой раме. Составляем систему уравнений [c.147]

Глухие муфты. Глухие муфты образуют жесткое соединение валов (составной вал) и могут передавать вращающий и изгибающий моменты, перерезывающее усилие При их использовании смещение осей не должно превышать 2 — 5 мкм. [c.420]

Сила давления F на длине шага s шпилек равна F = Apd sl2. Отношение усилия затяжки шпильки к усилию давления на одну шпильку называется коэффициентом затяжки г] = P/F. Решая совместно уравнение перерезывающих сил и изгибающих моментов относительно оси действия силы затяжки, находим выражение [c.299]

Определить (на основании уравнений п. 68) общие выражения для перерезывающего усилия и изгибающего момента вдоль тонкого кругового стержня, подвергающегося действию равномерно распределенных сил (Ff п — постоянные). [c.241]

В силу первого допущения возможна круговая форма равновесия кольца, при которой = —qR. Выясним, при каких условиях становятся возможными изгибные формы равновесия кольца, смежные с исходной круговой формой. Для этого составим линеаризованные уравнения равновесия элемента кольца в состоянии, отклоненном от исходного. При отклонениях кольца от исходной круговой формы в нем кроме нормального усилия iVj возникнут перерезывающие усилие Q и изгибающий момент М. [c.224]

Действие оболочки на пластину заменим нормальными и перерезывающими усилиями Рв и Гв, а также радиальным изгибающим моментом (см. рис. 6.2, для мягкой оболочки M = T = Q). Эти силовые факторы считаем равномерно распределенными по окружности радиуса Гв — радиуса срединной поверхности оболочки. [c.96]

Соответственно силы Fyj в сумме должны быть равны поперечной нагрузке Y, а точка приложения их равнодействующей должна совпадать с центром давления ракеты. Чтобы найти значения перерезывающей силы и изгиба101цего момента, нужно теперь просуммировать полученные j-e усилия. Перерезывающая сила в i-u сечении [c.287]

Введем в рассмотрение осевое усилие, перерезывающую силу и из--гибающий момент, действующие в сечении пластинки [c.23]

Этим путем мы построим непротиворечивую моментную теорию оболочек. Будет выведена система уравнений 10-го порядка, которая согласована с пятью независимо задаваемыми физическими или кинематическими условиями — на контуре оболочки можно задавать произвольно значения нормального и касательного усилий, перерезывающей силы, а также изгибающего и крутящего моментов, или пять независимых кинематических условий, например — три компоненты вектора смещения ТТ и две касательные компоненты его производной относительно скалярной координаты ж на поверхности 5 (при ж =0). Нормальная компонента производной ддТТ, выражающая удлинения поперечных волокон, определяется в явной форме с помощью пяти названных выше компонент. В качественном отношении эта теория имеет много сходства с теорией, построенной в гл. I, 13. Но имеются некоторые расхождения, о которых будет сказано ниже (см. [2(1]). [c.139]

На границе участков силы частично уничтожаются и остаются перерезывающие усилия интенсивностью дМ2 [дх2 и две силы, действующие на концах рассматриваемого края, пластичны (рис. 9.8,6). Следовательно, крутящие моменты Afgi и перерезывающая сила Qi эквивалентны действию вертикальных сил интенсивностью [c.197]

Таким образом, воздействие распределенных по границе моментов, имеющих только составляющую, нормальную к контуру, эквивалентно воздействию перерезывающей силы с интенсивностью (—dMfilds), добавляя эти усилия к заданным (Rs), приходим к условию свободного края в виде (2.231). Заметим, что при выводе этой формулы существенным образом используется предположение о гладкости функции М,, = M/,(s) и о гладкости самого контура Г. Если эти условия нарушаются, то при замене распределенных моментов 7W/, соответствующим распределением перерезывающих сил можем получить на границе нагрузки в виде сосредоточенных сил. [c.84]

У точки М, лежащей на поверхности произвольно нагруженного бруса (рис. VIII.8, а), вырежем элемент, грани которого, нормальные к оси х, лежат в поперечных, а нормальные к оси у — в продольных сечениях бруса (рис. VIII.8, б). По граням элемента, нормальным к оси х, за счет существования в поперечном сечении нормального усилия и изгибающего момента действует напряжение, а за счет существования в поперечном сечении перерезывающей силы и крутящего момента действует напряжение Грани, нормальные к оси у, свободны от нормальных напряжений ау =0), так как по одной из принимаемых нами для бруса гипотез его волокна друг на друга не давят. Площадка, нормальная к оси Z, совпадающая с поверхностью бруса, свободна от напряжений (а, = = О), и напряженное со- [c.289]

Для стер>кня с постоянными параметрами упругости, пренебрегая перерезывающими усилиями и перавпомерпым нагревом, будем иметь [c.328]

Условная перерезывающая сила па конце стерзкня появляется з счет проекции усилия N (рис. 12.35). [c.430]

Безмоментное напряженное состояние и условие равновесия элемента оболочки. В общем случае осесимметричного иагружения к оболочке действуют нормальные усилия Ni и N2, перерезывающее усилие Q, изгибающие моменты М, и М2 (рис. 16.20). На некотором удалении от itpan и других аон возмущения и оболочке возникает безмоментное напряженное состояние, при котором изгибающими моментами и перерезывающей силой можпо пренебречь. Ранее это было показано для цилипдри 1еской оболочки, по такое явление происходит и в других оболочках вращения. [c.542]

Влияние перерезывающих, продольных и изгибающих усилий на величину напряжений и деформаций пружины сказывается тем меньще, чем меньше а и величина отношения диаметра d стержня пружины к среднему диаметру D ее витка. Поэтому при выводе приближенных формул для определения касательных напряжений и осадки пружины влиянием указанных усилий пренебрегают. Кроме того, влияние кривизны оси стержня пружины на величину ее деформации также не учитывают. [c.167]

Для определения v x) мы используем метод, применимый, как нам кажется, к широкому кругу задач (см. разд. И, В и III, Ж). Прежде чем переходить к закону распределения напряжений, рассмотрим только суммарное усилие, действующее на нормальной линии х = onst, в частности перерезывающую силу, параллельную этой линии. Из формулы (3) с учетом равенства и = О мы найдем, что полная перерезывающая сила,, действующая в нормальном сечении, равна DGv (x). Поскольку эта величина должна быть равна нагрузке на конце —F, можно сразу найти v x). Учитывая граничное условие у(0) = О, получаем [c.294]

Отметим, что в процессе решения не использовались никакие догадки и предположения относительно вида решения. Мы подчеркиваем этот факт потому, что найденное решение обладает, на первый взгляд, противоречивыми свойствами. Мы установили, что перерезывающее напряжение равно —FjD, но если к нижней и верхней поверхностям у — Оиу — Вне приложено никаких касательных усилий, то всюду на этих поверхностях = 0. Объяснение кажуи1,егося противоречия состоит в том, что значение Оху = —f/D найдено из определяющих уравнений, справедливых во всех внутренних точках материала, в то время как граничное значение о,гу = О определяется внешними условиями, не связанными с определяющими уравнениями. Таким образом, касательное напряжение на границе претерпевает разрыв оно не является постоянной величиной, а имеет вид [c.295]

Напряжения в движущемся теле. Задача об определении напряжений в движущемся теле относится к теории упругости и обычно является очень трудной задачей. Однако вопросы, связанные с перерезывающими усилиями и изгибающими моментами в стержнях, находящихся в дкижении, можно реши1Ь обыкновенными методами статики ( Статика, 27) при условии, конечно, учета эффективных сил. Приведем следующий пример. [c.178]

Но при равновесии на каждый элементарный слой, помимо активных сил с результирующей силой Fds и результирующим моментом (относительно F)Mds, действуют силы, приложенные к площадкам о и о и происходящие от соприкосновения со смежными слоями, если рассматриваемый слой не является одним из двух крайних слоев в этом последнем случае площадка oj или од подвергается соответственно действию Fa, ЛГа или Fb, Mb-Чтобы точнее описать силы, происходящие от соприкосновения с соседними элементами, рассмотрим любое нормальное (промежуточное) сечение о, При равновесии благодаря действию заданных активных сил в сечении о возбуждаются внутренние молекулярные силы, с которыми часть РВ тела, или, точнее, ее материальные элементы, непосредственно прилегающие к о, действуют на отдельные поверхностные элементы о. Сила, приложенная таким образо.м к произвольному элементу поверхности а, представляет собой бесконечно малую величину одного и того же порядка с элементо.м поверхности поверхностная сила). Интегрируя по всей конечной площадке а, мы получим для усилий, действующих на площадку о со стороны части РВ тела S, некоторую результирующую силу Ф и некоторый результирующий момент Г относительно точки Р, представляющие собой конечные функции дуги s. Векторы Ф и Г называются соответственно результирующим усилием и результирующим моментом усилий в точке Р составляющая усилия Ф, касательная к направляющей (и, следовательно, нормальная к площадке о), и составляющая, расположенная в плоскости о, соответственно называются нормальным усилием и перерезывающим усилием аналогичные составляющие результирующегд момента усилий Г называются крутящим моментом и изгибающим моментом. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...