Нержавеющие стали марки

Химический состав сплавов, из которых сделаны канаты, приведен в табл. 158, а их коррозионное поведение —в табл. 159. У канатов с номерами 15, 18, 19, 20, 21, 22, 41 (экспозиция в течение 751 сут на глубине 1830 м), 48—53 видимой коррозии не было. Канат номер 15 из нержавеющей стали марки 316, модифицированной добавками кремния и азота, экспонировался в течение 189 сут на глубине 1830 м. Проволочный канат номер 41, сделанный из обычной нержавеющей стали марки 316, не корродировал в течение 751 сут экспозиции на глубине 1830 м. Однако этот же канат был покрыт ржавчиной и подвергся щелевой коррозии (а некоторые из его внутренних проволок были порваны) после 1064 сут экспозиции. Временное сопротивление каната при 1064 сут экспозиции на глубине 1830 м уменьшилось на 41 %. Так как обычная нержавеющая сталь марки 316 также не корродировала в течение первых 751 сут экспозиции, то нельзя утверждать, что добавки кремния и азота в сталь марки 316 улучшают ее коррозионную стойкость. Канаты с номерами 18—21 изготовлены из никелевых сплавов. Канаты с номерами 20 и 21 не корродировали в воде и когда они лежали на донных осадках или были в них погружены. Канат номер 22 был из сплава на основе кобальта, он также не [c.411]

Канаты с номерами 48, 49, 50, 51, 52 и 53 были сделаны из сплава 6А1 — 4V — Ti. Сами они не корродировали, но заделочная арматура из нержавеющей стали марки 304 и стальные обвязочные проволоки подверглись сильной электрохимической коррозии. Все остальные проволочные канаты, с покрытиями и без покрытий, в разной степени подверглись коррозии, наиболее сильным проявлением которой был разрыв отдельных проволок. Голые стальные тросы с номерами 1, 2, 3, 35, 36, как и следовало ожидать, были полностью покрыты ржавчиной. После экспозиций длительностью до 1064 сут у них не наблюдали потерь прочности. В процессе производства эти тросы были смазаны. На внешних поверхностях после экспозиции смазка исчезла, но на внутренних поверхностях сохранилась. [c.412]

Канаты № 10—17, 29—34, 41 и 42 были из нержавеющих сталей разного химического состава. Тросы из нержавеющей стали марки 304 диаметром 4,76 мм (№ 10—13 и 29—31) со снятым и неснятым напряжением подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии. Многие проволоки, особенно внутренние, вследствие коррозии разрушились. На канатах из нержавеющей стали марки 304 диаметром от 6,35 мм до 9,53 мм (32,33 и 34) наблюдались, при той же длительности экспозиции, лишь пятна ржавчины. Добавки ванадия и азота (канат номер 16) в состав стали марки 304 не улучшали ее коррозионную стойкость. [c.428]

Введение меди (канат номер 14) в состав нержавеющей стали марки 316 ухудшало ее коррозионную стойкость, в то время как добавки кремния и азота (канат номер 15) не оказывали заметного влияния. Обычная нержавеющая сталь марки 316 (канат номер 41) не корродировала в течение 751 сут экспозиции, но после 1064 сут многие внутренние проволоки оказались сломанными в результате действия щелевой коррозии. Временное сопротивление большинства канатов из нержавеющих сталей не изменялось после экспозиции в морской воде на глубине. Канаты с номерами 41 и 42 не были подверженны коррозии под напряжением в условиях нагрузки, составлявшей 20 % от их временного сопротивления. [c.428]

Два каната из нержавеющей стали марки 304 (номера 46 и 47) были плакированы сплавом, содержащим 90 % Си и 10 % Ni. Канат номер 46 с плакировкой толщиной 0,018 мм имел после 402 сут экспозиции зеленый цвет, что указывало на неполное растворение плакирующей пленки Си —Ni. Однако канат номер 47 с плакирующей пленкой толщиной 0,008 мм был покрыт,тонкой пленкой ржавчины, показывающей, что плакировка данной толщины за тот же период времени была полностью израсходована. В обоих случаях внутренние проволоки канатов не были затронуты коррозией. [c.428]

Рис. 6.80. Сравнение результатов теоретических и экспериментальных исследований приведенного коэффициента потерь т) от температуры Т для балки из нержавеющей стали марки 321 с покрытием

Материалом для клапанов служит нержавеющая сталь марки ЭЖ-2 (см. ЭСМ, т. 3, гл. X). [c.300]

Лопатки рабочего колеса изготовляются из нержавеющей стали марки ЭЖ2, а промежуточные тела — из стали марки Ст. 2 (ГОСТ 380-41). [c.406]

К л а п а н ы, с ё д л а д ля них, пружины и крепёжные детали изготовляются из нержавеющей стали (марки Х13) или высококачественной бронзы. [c.503]

Лопатки, заливаемые в чугунные и стальные диафрагмы, изготовляются из листовой нержавеющей стали марки Ж1-М по ТУ СТ-1715-К с содержанием углерода <0,12%. [c.71]

Основная часть опытов по изучению особенностей теплообмена между погруженной поверхностью и псевдоожиженным слоем под давлением была выполнена в аппарате (рис. 3.16), представляющем собой цилиндрическую колонну 5 из нержавеющей стали марки Х18Н10Т с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,450 м. Внутри его на расстоянии 80 мм от нижнего фланца крепилась газораспределительная решетка 8. выполненная из листовой нержавеющей стали с отверстиями 0 1 мм, живое сечение порядка 4,5%, и ситовой сетки из нержавеющей стали с ячейками 40X Х40 мкм, которая приваривалась точечной сваркой по [c.103]

Контести, Канетто, Леванян. Металлографическое исследование и численное моделирование процесса накопления повреждений при ползучести в образцах с подрезом из нержавеющей стали марки 17—12 РН//Теор. основы инжен. расчетов,— 1988.—№ 1.— С. 150—162. [c.370]

Как видно из кривых, приведенных на рис. 182, при высоких концентрациях азотной кислоты алюминий обладает гораздо более высокой коррозионной стойкостью, чем нержавеющая сталь марки. Х18Н9, которая в этих условиях подвергается пере-пассивации. Исключительно высокая коррозионная стойкость алюминия в сильно окислительных средах позволяет использовать его в производстве высококонцеитрироваинон азотной кислоты по методу прямого синтеза. [c.268]

Пьезометр (рис. 7.13) состоит из корпуса 1, выполненного из нержавеющей стали марки 12Х18Н9Т, в который вваривается штуцер 2. В штуцере имеются два отверстия диаметром 2 мм, одно из них предназначено для наполнения сосуда жидкостью и измерения давления, другое —для ввода хромель-алюмелевой термопары. Наружные размеры пьезометра (мм) диаметр—100, высота — 210 внутренние диаметр— 56, высота — 125. Вместимость сосуда 300 см . В верхней части корпуса имеется охладительная камера 3, в которую вварены две трубки 4 диаметром 10 мм для подвода и отвода воды с целью быстрого охлаждения сосуда после проведения опыта. [c.77]

В некоторых случаях металлы, которые в обычных условиях находятся в пассивном состоянии, например нержавеющая сталь или титан, при их контакте с более электроотрицательным металлом, например алюминием, могут подвергаться сильной коррозии вследствие катодной поляризавдш. Так, в разбавленной азотной кислоте нержавеющая сталь марки XI8Н9Т корродирует со скоростью 0,01 мм/ч, а при контакте с алюминием ее скорость возрастает до 0,64 мм/ч. В концентрированных растворах азотной кислоты контакт нержавеющей стали е алюминием приводит к электрохимической защите стали. [c.202]

Стойкость к коррозионной кавитации зависит как от коррозионной стойкости, так и прочности металла. Самоупрочняющнеся стали обладают высокой стойкостью к коррозионной кавитации (табл. 8). Так, у хромомарганцовой стали марки 30Х10Г10 в результате механического воздействия происходит распад нестабильного аустенита и превращение его в мартенсит, что способствует высокой стойкости этой стали к коррозионной кавитации, в то время как стойкость хромоникелевой нержавеющей стали марки 1Х18Н9Л со структурой стабильного аустенита значительно меньше. [c.18]

Диамагнитные бурильные трубы изготавливают из нержавеющей стали марки Х18Н10Т. [c.105]

В качестве примера на рис. 8 приведена схема устройства агрегата ЦВА-0,1-2. Этот агрегат состоит из двух цеолитовых насосов 1, двух вакуумных вентилей 2 типа Ду-20, соединительного трубопровода 3 с фланцами, водоструйного насоса 4 типа ВВН-2-1, стрелочного вакуумметра 5, поддерживающей стойки с поворотной траверсой 6, электронагревателя 7 и металлического сосуда Дьюара 8. Все стыковые участки уплотняются прокладками из алюминия толщиной 0,5 мм. Корпуса цеолитовых насосов, вентили, водоструйный насос, трубопроводы, электронагреватели, сосуды Дьюара и соединительные фланцы изготовлены из нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т. [c.41]

Особым случаем является катодная защита нержавеющей стали, при которой защитный потенциал находится внутри облааи пассивности этой стали (см. 8.2). Можно, например, предотвращать питтинговую и щелевую коррозию нержавеющей стали марки A1S1304 в природной морской воде с помощью катодной защиты, поддерживая потенциал немного ниже —0,35 В по насыщенному каломельному электроду. [c.69]

В результате проведенного исследования открыта группа ферритных сплавов в системе Fe—Ni—Ti с необычным сочетанием прочности и пластичности при низких температурах. Результаты этих исследований подробно описаны в работе [1]. В настоящей статье приведены некоторые результаты, полученные на сплаве Fe—12 Ni—0,25Ti, в сравнении со свойствами двух сталей, наиболее широко используемых при низких температурах нержавеющей стали марки 304 и никелевой стали Fe—9 Ni—1 Mn—0,1 С. [c.346]

На всех перечисленных выше образцах, за исключением заделочной арматуры из нержавеющей стали AISI 304 и стальной проволоки, видимой коррозии не было. Внутренние поверхности арматуры из нержавеющей стали марки 304 подверглись сильной щелевой коррозии. Скорость этой щелевой коррозии, по-видимому, увеличивалась за счет образованной двумя разными металлами гальванической пары, анодом которой являлась нержавеющая сталь. На одном из титановых канатов проволока из малоуглеродистой стали, использованная для обвязывания конца каната почти полностью разрушилась вследствие контактной коррозии. [c.403]

Жесткость одного гофра получена путем умножения величины табличной жесткости на число гофров. Модуль упругости принят равным 17 600 кгс1мм для нержавеющей стали марки Х18Н10Т. [c.54]

Конструкция прессформ (матриц) должна обеспечивать извлечение отпрессованного изделия до или после спекания. Детали прессформы, в которых спекаются изделия, изготовляют из нержавеющей стали марки Х18Н9Т, остальные — из углеродистой стали с хромированием или никелированием оформляющей поверхности. [c.83]

При применении задвижек, особенно клиновых, для повышенных температур от материала уплотнительных колец требуется, чтобы он не изменял своих механических свойств и не задирал при трении поверхностей клина и корпуса. Рекомендуются термически обработанные кольца из нержавеющей стали марки 3X13. Твёрдость таких колец Л/д = = 300-350. [c.797]

Бандаж, состоящий из отдельных элементов, скрепляющих одновременно не менее восьми лопаток, изготовляется из нержавеющей стали марки ЭЖ1 (Главспецсталь). [c.406]

Колебательный контур генератора был изменен с целью уменьшения потерь на индуктивностях. Латунная трубка была включена в цепь колебательного контура в разрыв индуктивностей L3 и L4 (фиг. 1). Последние экранировались медным экраном. Один конец трубки Т и корпус бачка Б были заземлены, что устранило возможность электрического пробоя на корпус и создало безопасные условия работы на установке. Греющий элемент помещался в цилиндрический бачок из немагнитной нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т, благодаря чему какое-либо влияние посторонних электрических полей на кипящую жидкость было исключено. Жидкость находилась только в высокочастотном электромагнитном поле нагревательной трубки. [c.214]

Коллекторы и змеевики изготовлены из нержавеющей стали марки Х18Н10Т. В верхней части испарителя перед выходом насыщенного пара предусмотрено паросепарационное устройство. Отбор насыщенного пара производится через штуцер, установленный на верхнем днище корпуса испарителя. Подвод питательной воды осуществляется по трубе, введенной в корпус испарителя. Под уровнем установлен дырчатый лист для равномерного выхода пара по всему сечению испарителя и лучшего качества насыщенного пара. В корпусе испарителя имеются два монтажных люка [c.47]

Все детали, относящиеся к первому контуру экономайзера, выполнены из нержавеющей стали марки Х18Н10Т, а детали, относящиеся ко второму контуру — из углеродистой стали. Применение экономайзеров позволяет снизить температуру воды перед циркуляционным насосом, обеспечивая тем самым необходимый недогрев до температуры насыщения перед насосом, а также уменьшения паросодержания смеси на выходе из канала реактора. [c.64]

На фиг. 21, г показано уплотнение елочного типа, состоящее из шести сегментов, которые прижимаются к расточкам диафрагмы плоскими пружинами. Эти уплотнения применяются в области температур 400°С и изготовляются из нержавеющей стали марки 1X13 (Э>К1)-При температурах до 500°С уплотнения изготовляются из стали марки 15ХМА ГОСТ 4543-48. [c.43]

BOB титана с целью определить возможности использования этих сплавов для лопаток паровых и газовых турбин, рассчитанных на эксплуатацию в течение длительного времени. Найдено, что многие из исследованных сплавов титана вплоть до температуры 450° С обладают более высокими значениями кратковременной прочности, длительной прочности, сопротивления ползучести, предела выносливости и эрозионной стойкости, но меньшей пластичностью, чем нержавеющая сталь марки 2X13. В результате проведенного исследования к полупромышленному опробованию в качестве материала для изготовления лопаток последних ступеней паровых турбин -с температурой до 100° С рекомендован один из сплавов титана с алюминием. [c.41]

В [Л. 72] приведены результаты сравнительных исследований эрозионной стойкости кобальтового стеллита, алюминиевого сплава титана, стали марки 2X13 и технического титана на эрозионно-ударном стенде и на магнитострикционной установке. Эти результаты воспроизведены в табл. 3 и на рис. 30. Рассмотрение этих данных позволяет сделать вывод о том, что технический титан имеет низкое сопротивление эрозионному разрушению, Эрозионная стойкость исследованного алюминиевого сплава титана выше, чем у нержавеющей стали марки 2X13, но значительно ниже, чем у кобальтового стеллита. [c.41]

Как уже было упомянуто выше (раздел б , 7), не существует единого мнения о том, можно ли при помощи азотирования повысить эрозионную стойкость детали. Исследование азотирования с целью повышения эрозионной стойкости нержавеющей стали марки 1X13, идущей на изготовление лопаток паровых турбин, было проведено на ЛМЗ. Сообщается Л. 119], что можно по-, лучить удовлетворительные результаты, если перед азотированием при помощи специальной обработки разрушить пассивную пленку, которая постоянно покрывает поверхность нержавеющей стали и препятствует проникновению азота в металл. Характерной особенностью азотированного слоя на стали марки 1X13 является резкий перепад твердости при переходе от азотированного слоя вглубь детали. Однако, несмотря на этот недостаток, азотированные сегменты сопел турбин высокого 78 [c.78]

Паяные бандажные проволочные связи нашли свое применение в части низкого давления паровых турбин. В качестве материала рабочих лопаток и проволочных бандажей чаще всего используется 12%-ная хромистая нержавеющая сталь марки 1X13 или 2X13. Имеются отдельные примеры паяных конструкций лопаток с бандажами из аустенитных сталей. [c.151]

Пластинчатые регенераторы НЗЛ изготавливаются в настоящее время из нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т. Использование в данной конструкции аустенитной стали чрезмерно удорожает теплообменный аппарат и вызывает необходимость использования дефицитной аустенитной стали с высоким содержанием никеля. В качестве перспективного материала для замены стали 1Х18Н9Т может, вероятно, использоваться хромистая нержавеющая сталь марки 0X14, в которой для повышения ее свариваемости содержание углерода не должно превышать 0,10%. [c.215]

На циркуляционном контуре, схема которого показана на фиг. 1, можно было работать нрп давлении до 77 ата. Заливаемую в контур дистиллированную воду дегазировали еще до повышения в не.м давления п во время работы постоянно ее обессоливали. Обогреваемые участки представляли собой трубы различной длины из стандартно нержавеющей стали марки. 321. Трубы обогревались постоянным Т0К0Л1 от трансформаторно-выпрямительного устройства через дроссель насыщения, запитываемый от подстанции. С помощью этого дросселя удавалось осуществлять плавную регулировку мощности вплоть до максимального значения, равного 200 кет (80 в, 2500 п). [c.32]

Весь контур и рабочий участок были изготовлены из труб из нержавеющей стали марки AIS1-304 с наружным диаметром 25,4 мм и внутренним диаметром 23,6 мм. Рабочий участок длиной 915 мм был электрически изолирован от остального контура и обогревался переменным током. При этом иодводимая мощность поддерживалась постоянной. Жидкость могла охлаждаться в любом из трех противоточных теилообменников или во всех аппаратах одновременно. В большинстве опытов иснользовался [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...