Стрингер

На рис. 249 показана модель каркаса поверхности, заданного двумя семействами линий. Модель представлена продольными и поперечными стрингерами, имеющими па зы для их соединения при сборке. Обтягивая собранный каркас каким-либо листо- [c.166]

В технике широко применяют пластины и оболочки, усиленные ребрами. Так, типичная для авиации и ракетной техники конструкция оболочки представляет собой каркас из колец — шпангоутов и продольных ребер — стрингеров. С каркасом, соединяется обшивка из тонкого листа. Если стрингеры и шпангоуты расположены достаточно часто, для расчетных целей такую оболочку можно заменить сплошной анизотропной оболочкой, выбрав надлежащим образом параметры анизотропии. Обычно такая анизотропия называется конструктивной в отличие от физической . На самом деле такое различение довольно условно, в том и другом случае анизотропия свойств определяется строением тела, разница лишь в размерах дискретных структурных элементов. [c.41]

Тонкая дюралевая пластинка, подкрепленная по продольным краям стальными ребрами (стрингерами), растягивается силой Р. Вычислить, как распределится растягивающая нагрузка между пластинкой и ребрами. Определить величину до- J-пускаемой силы Дано й=20 см, /=0,2 см, [c.19]

Панель крыла самолета, сечение которой показано на чертеже, состоит из дюралевой обшивки толщиной 0,6 см и трех стальных стрингеров площадью по 4 см каждый. Определить напряжения, возникающие в элементах панели при нагреве на 100 "С и при охлаждении на 60 °С. , ==2,Ы0 Г/ л [c.26]

Вычислить момент инерции сечения фюзеляжа относительно горизонтальной центральной оси х. Принять во внимание только сосредоточенные площади сечений ребер (стрингеров). [c.81]

Определить нормальные и касательные напряжения и построить эпюру q в сечении тонкостенной балки при действии в вертикальной плоскости изгибающего момента М = 1000 кГм ш поперечной силы Q=1000 кГ. Балка имеет четыре ребра (стрингера) [c.116]

На участке выреза фюзеляжа поставлено симметрично относительно вертикальной оси 11 ребер (стрингеров). В поперечном сечении фюзеляжа стрингеры расположены на расстояниях 1/1=0, i/s=24 см, г/з=45 см, /i=65 см, у =80 см, у =90 см. Стрингеры 1,1 и 6 имеют площадь сечения [c.117]

Определить критическую силу для стрингера и длину полуволны при потере устойчивости допуская, что реактивные силы от нервюр распределены по длине стрингера равномерно. [c.207]

Рассматривая стрингер как балку конечной длины I, выбираем решение в соответствии с граничными условиями в виде [c.390]

Одной из важнейших характеристик сопротивления материала трещинообразованию является величина предельной нагрузки, связанная с началом развития трещины, которое зачастую отождествляется с понятием полного разрушения. Однако это справедливо только в случае лавинообразного неустойчивого распространения. Во многих случаях взаимодействия трещин с препятствиями и границами, а также в задачах взаимодействия систем трещин, как показывают эксперименты и расчеты [98, 185, 216, 219, 309, 326, 331, 395], на значительном участке изменения нагрузки развитие трещины протекает устойчиво. Очевидно, что наличие устойчивых трещин в конструкциях и сооружениях, работающих зачастую в определенных режимах изменения внешних нагрузок, гораздо менее опасно, а искусственное усиление таких сооружений (за счет постановки заклепок,, пластин и стрингеров, высверливания отверстий на пути распространения трещин и т. д.) может значительно продлить их жизнь . [c.161]

Постановка ребер жесткости может производиться как при постройке конструкции, так и после непосредственного обнаружения трещин, появившихся в процессе ее эксплуатации. В последнем случае в качестве ребра, наряду с обычными стрингерами могут применяться и ребра в виде полос или заплат-дублеров, приваренных, приклеенных или приклепанных к конструкции. В отдельных случаях такие ребра, помимо торможения трещин, могут обеспечивать также герметичность, местную прочность конструкции, защиту от коррозии и т. п., т. е. могут выполнять несколько функций. Перспективными в этом отношении представляются заплаты, выполненные из армированных пластиков, наклеенных на трещину. Вообще, приварка или приклейка ребер жесткости часто являются не только более технологичными операциями по сравнению с использованием заклепок, но нередко и более целесообразными, так как не ослабляют смежные с трещиной участки конструкции. [c.169]

Они хорошо деформируются в холодном и горячем состояниях. Для закалки сплав Д1 нагревается до 495-510 С, а Д16-до 485-503 С. Нагрев до более высоких температур вызывает пережог Охлаждение производится. в воде Дуралюмины после закалки подвергают естественному старению, т.к при этом обеспечивается более высокая коррозионная стойкость Время старения 4-5 суток Иногда применяют искусственное старение при температуре 185. 195 °С Из сплава Д16 изготовляют обшивки, силовые каркасы, строительные конструкции, кузова грузовых автомобилей, шпангоуты, стрингера, лонжероны самолетов и т.д. [c.119]

Контактное взаимодействие между бесконечными стрингерами и полосами [c.135]

В этом параграфе вначале рассмотрена задача определения контактных напряжений на линии соединения стрингера с полуплоскостью. Далее аналогичный вопрос изучен в случае взаимодействия стрингера с полосой при различных способах заделки граней полосы. [c.135]

Контактная задача для полуплоскости со стрингером из неоднородно-стареющего вязкоупругого материала. Рассмотрим задачу Мелана [610] для полуплоскости в постановке теории ползучести для неоднородно-стареющих вязкоупругих тел [18]. [c.136]

Пусть далее в момент времени т к границе, подкрепленной стрингером, приложена горизонтальная сила интенсивности Ра (С х). Требуется определить закон распределения контактных напряжений д (t, х) на линии соединения стрингера с полуплоскостью. При этом, как обычно [151, 610], предполагается, что стрингер лишен изгибной жесткости и находится в одноосном напряженном состоянии. Тогда на линии соединения стрингера с полуплоскостью будут действовать только тангенциальные напряжения д (t, х). [c.136]

Прп этих предположениях выведем основное разрешающее уравнение. Предварительно определим напряженное состояние в стрингере. Основное реологическое уравнение стрингера имеет в силу (1.1.5) вид [c.136]

КОНТАКТНОЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ СТРИНГЕРА II ПОЛОСЫ [c.137]

Здесь ( , х) — осевая деформация стрингера, Ц, х) — осевое напряжение в стрингере. [c.137]

Так как стрингер находится в одноосном напряженном состоянии, то, рассматривая равновесие его бесконечно малого элемента, получаем, что [c.137]

Учитывая граничное условие на линии соединения стрингера с полуплоскостью t, х) = t, х) (— оо < ж < оо), полу- [c.137]

Здесь h — толщина стрингера интегралы по л и р следует понимать в смысле главного значения Коши. [c.138]

Таким образом, решение задачи Мелана в постановке теории ползучести неоднородно-наследственно-стареющих сред (когда возраст стрингера по длине изменяется по произвольному закону) сводится к решению интегро-дифференциального уравнения (2.5). [c.138]

Сплавы обладают хорошей пластичностью в горячем состоянии и сравнительно легко деформируются в холодном состоянии после отжига. Листы из сплава В95 плакируют сплавом алюминия с 0,9— 1,3 % Zn для повышения коррозионной стойкости. Сплав В95 применяют в самолетостроении для нагруженных конструкций, работающих длительное время при <100—120 °С (обшивка, стрингеры, нпшпгоуты, лонжероны и т. д. силовые каркасы строительных сооружений и т. д.). Сплав В96 используют в виде прессованных и кованых изделий, рекомендуется для сжатых зон конструкций или для деталей без концентраторов напряжений. [c.330]

В первом случае полости между металлическими оболочками заполняют вспенивающимися пластиками на основе термореактивных или отверждающихся смол. Пластики вводят в жидком виде С добавлением газообразующих веществ и эмульгаторов. При нагреве до 150 — 200°С состав вспенивается и затвердевает, образуя пористую массу с объемом пор до 80-90% и плотностью 0,1-0,2 кг/дм. Прочность, жесткость и устойчивость систем в целом значительно увеличиваются, хотя и не до такой степени, как в случае введения металлических пространственных связей. Эту систему обычно применяют в сочетании с металлическими связями, поперечными (нервюры, шпангоуты) и продольными (лонжероны, стрингеры). [c.267]

Растянутая панель крыла самолета состоит из дюралевой обшивки толщиной i=2 мм, дюралевых стрингеров с площадью сечения с,р=0,8 см - и стальных поясов таврового сечения площадью =6 см К Ширина панели В=60 см, расстояние между стрингерами ft=10 см. Длина панели а=1 м. Вычислить доли нагрузки, воспринимаемые обшивкой (Л л), стрингерами (yV p) и поясами (N ). Найти величину допускаемой силы Рд для панели, считая, что для стали =2,1-10 кГ1см , о —12 000 кГ1см , а для дюраля =0,7-10 кГ см , Од=5000 кГ/см . Коэффициент запаса /1=4. [c.19]

Носок крыла самолета имеет сечение, симметричное относительно горизонтальной оси. Стрингеры (ребра) имеют одинаковые площади сечений см и расположены на расстояниях i/i=14 см, 1/2=13 см, 1/3=8 см, /4=0 от оси симметрии. Толщина обшивки /=1,5 мм. Допускаемые напряжения материала [ст] = = 1600 Kfj M , [т]=800 кГ1см-. Пренебрегая влиянием стенки на величину нормальных напряжений, определить наибольшие изгибающий момент М и поперечную силу Q, которые безопасно может выдержать носок при изгибе в вертикальной плоскости, и построить эпюру q. [c.117]

Для балки корытного сечения с сосредоточенными площадями стрингеров (рис. к задаче 4.143), пользуясь площадями Т эпюры 5, найти момент инерции сечения относительно горизонтальной центральной оси и положение центра и згиба D без учета влияния площади сечения стенок (1), и с учетом этой площади (2). [c.117]

Я 1=40 см, заднего лонжерона Яа=20 см. Расстояние между лонжеронами В=56=Ю0 см. Площади поясов переднего утонжерона fi=6 см , заднего лонжерона Fi=3 см" , стрингеров /=0,б ом Толщина передней стенки [c.161]

Цилиндрический поплавок осажен в воду на половину своей высоты нагрузкой, равномерно распределенной вдоль верхнего стрингера (в вертикательной диаметральной плоскости). Диаметр поплавка с1 = 2г — 0,6м, объемный вес воды у 1 Т/м . На взаимном расстоянии а = 0,4 ж расположены кольцевые шпангоуты /- onst. Построить эпюры М, N, Q ъ шпангоуте, пренебрегая разницей между диаметрами поплавка и оси шпангоута. [c.186]

Стержень, расположенный в сжатой зоне кесонного крыла самолета (стрингер), должен быть рассчитан на продольный изгиб. Длина стрингера 1=2 м концы опираются шарнирно на жесткие опоры в пролете он поддерживается часто расположен- [c.206]

Радиус цилиндра равен г, расстояние между соседними ребрами, измеренное по дуге, равно. s. Длина конструкции /. Жесткость стрингера на изгйб EJ. Концы ребер оперты шарнирно. Зависимость между напряжениями в обшивке, действующими по дуге, и соответствующей деформацией определяется модулем Е толщина обшивки t. [c.211]

Условие совместности деформаций — равеистпо удлинений стрингеров и пластинки. [c.259]

Будем рассматривать стрингер как сжатую балку, лежащую h.i MipyroM основании. Реактивные силы, передающиеся на стрингер от нервюр, ,южно считать равномерно распределенными по длине стрингера, так как расстояние между нервюрами s достаточно мало по сравнению с длиной балк . Величина реактивной силы, создаваемой каждой нервюрой, равна [c.390]

На рис. 247 показана модела поверхности, заданной двумя семействами линий т я I. Модель образуется при помощи продольных и поперечных стрингеров А я В, имеющих пазы для их соединения при сборке. Обтягивая собранный каркас С, получим по верхность Ф, изображенную также отдельно на чертежа (см. рис. 247 О и Е). [c.193]

В этой главе приведены решения некоторых смешанных задан для вязкоупругих неоднородно-стареющих тел. Рассмотрена плоская задача о вдавливании штампа в двухслойную полосу. Изучено контактное взаимодействие стрингера с полуплоскостью и полосой. Получены формулы, дающие асимптотику вблизи вершины трещины неоднородно-стареющего тела/ Исследована задача о кру-чешш неоднородно-стареющего призматического стержня. Рассмотрение в этой главе основано на модели неоднородно-старе-ющего вязкоупругого тела, описанной в гл. 1. [c.125]

Стрингеры трактуются как одномерные деформируемые континуумы, а напряженно-деформированное состояние полос описывается уравнениями плоской задачи теории ползучастп впда [c.135]

G). Приведены и исследованы ннтегро-дифференциальные уравнения для контактных напряжений. Рассмотрены численные примеры. Поскольку вывод определяющих уравнений для контактных напряжений во всех рассматриваемых случаях идентичен, он проведен подробно лишь для задачи о взаимодействии стрингера с полуплоскостью. [c.136]

Пусть бесконечно длинный стрингер малой толщины h прикреплен к полуплоскости, находящейся в условиях плоской деформации. Будем читать, что материалы стрингера и полуплоскости обладают свойством ползучести, которое характеризуется неоднородностью процесса старения. Обозначим меру ползучести стрингера l (i, т), переменный по его длине возраст — Ti (х), модуль упругости — El (i). Соответствующие характеристики для полуплоскости будут Са t, т). Та х) и t). В дальнейшем примем, что El (t) = Е] = onst, Е2 t) = Е2 = onst, Та = onst. Кроме того, считается, что для материала полуплоскости коэффициенты поперечного сжатия для упругой деформации Vi (i) и деформации ползучести Va t, т) одинаковы и постоянны [c.136]

Разрушение и усталость Том 5 (1978) -- [ c.246 , c.255 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.2 (1956) -- [ c.183 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Издание 2 (1955) -- [ c.183 ]

Авиационный технический справочник (1975) -- [ c.236 , c.241 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.3 , c.183 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.0 ]

Техническая энциклопедия Т 10 (1931) -- [ c.0 ]

Техническая энциклопедия Том 11 (1931) -- [ c.0 ]

Структура и возможности систем P-CAD для Windows (2004) -- [ c.523 ]

Техническая энциклопедия том 22 (1933) -- [ c.351 ]

Основы техники ракетного полета (1979) -- [ c.0 , c.51 , c.183 ]

Техническая энциклопедия Том 6 (1938) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...