Оболочки Расчет на ЭЦВМ

В случае больших показателей экспонент а //7 матрицы А могут вырождаться при расчете на ЭЦВМ с ограниченным количеством знача-щ их цифр. Поэтому аналогично методу расчета стержневых систем (см. 3.2) можно построить модифицированные матрицы и для системы , состоящей из последовательно соединенных соосных цилиндрических оболочек и колец. Предполагается, что внешняя нагрузка приложена [c.131]

Таким образом, построенные модифицированные переходные матрицы не содержат экспоненциальных членов с большими показателями, что значительно повышает предельную частоту и точность расчетов на ЭЦВМ собственных и вынужденных колебаний систем из соосных цилиндрических оболочек, подкрепленных кольцами. [c.133]

В данной статье приведены результаты расчетного и экспериментального (с применением замораживания ) исследования силовых и температурных напряжений в патрубке, применимого для других аналогичных узлов. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показало применимость для этих типов узлов матричного метода и программы расчета на ЭЦВМ, которые были разработаны для сложных составных конструкций из оболочек, пластин и кольцевых деталей (см. работу [7] и статью того же автора в этом сборнике). Проведена коррекция расчетных результатов в зоне отверстия обечайки корпуса (при внутреннем давлении) по формулам (1), (2), а также в зоне сварного шва (при температурном нагружении) с использованием расчетных данных для стыка полу-бесконечных цилиндров с различными коэффициентами теплового расширения [8]. [c.127]

При использовании функций А. Н. Крылова для длинных оболочек в матрице Д ( х — х ) возникают малые разности больших чисел [4], в связи с чем при удалении от начального края в )ешении появляется погрешность. Однако, как показано в работе 10], при расчетах на ЭЦВМ вычисления по приведенным выше формулам устойчивы, а скорость накопления погрешности невелика. Вследствие этого решение может быть получено с заданной точностью путем сдвига начала отсчета текущей координаты. [c.126]

В [5.59, 5.60] для расчета цилиндрических оболочек с большими прямоугольными вырезами применяется метод конечных разностей с последующим расчетом на ЭЦВМ. Фигурирующие при этом в расчетах системы алгебраических уравнений содержат несколько сотен неизвестных (так, для осевого растяжения круговой цилиндрической оболочки с циклически расположенными прямоугольными вырезами порядок системы п = 307). [c.333]

Программа составлена на языке Алгол и реализовалась на ЭЦВМ М-220 с транслятором TAI-M. В программе не использована библиотека стандартных программ. С небольшими изменениями приведенной программой можно пользоваться и для интегрирования системы уравнений восьмого порядка при расчете несимметрично нагруженных оболочек вращения. [c.480]

Параллельно с решением общих аналитических задач теории пластин, оболочек развиваются численные методы расчета с применением ЭЦВМ. В связи с увеличением мощности агрегатов все более актуальными становятся исследования динамических процессов в гидротурбинах с решением задач о характере и величине возмущающих нагрузок. Одновременно с этим долл<ны развиваться методы по исследованию усталостной прочности, остаточных напряжений и исследования причин концентрации напряжений. Механизмы системы регулирования для всех отечественных крупных гидротурбин создавались на ЛМЗ. В последний период они в основном имеют электрогидравли-ческую схему. В качестве примера на рис. П1. 15 показана схема современного электрогидравли-ческого регулятора гидротурбин. [c.164]

Расчет двухволновой модели выполнен на ЭЦВМ дважды.- с учетом жесткости оболочки в поперечном направлении (жест-) кость поперечного ребра с при.мыкающими к нему полками панели) и в продольном направлениии (жесткость продольного ребра и полок, примыкающих к нему). При таком варьировании жестч [c.139]

Моментное напряженное состояние. Для оценки. влияния возмущения формы срединной поверхности тороидальной обо-.лочки в общем случае моментного напряженного состояния Можно рассмотреть результаты серии расчетов тороидальных оболочек с заданным искажением формы меридионального сечения, проведенных на ЭЦВМ БЭСМ-ЗМ. [c.143]

При вычислении прогиба в соответствующих разложениях удерживалось 400 членов. Расчеты произведены на ЭЦВМ БЭСМ-2М. На рис. 3. 3 показано изменение в зависимости от h/R отношения прогиба под силой, найденного с помощью соотношения (3. 32), к прогибу, соответствующему классическому решению [равенство (3.33)]. Характер изменения прогиба по длине оболочки представлен на рис. 3. 4. Поправка к классическому решению существенно зависит от hIR. Из графика на рис. 3. 3 следует, что при h[R<.0,02 решение, соответствующее G- -oo, отличается от более точного менее чем на 5%. [c.100]

Так как в упругопластической области исходные дифференциальные уравнения становятся нелинейными, а коэффициенты переменными, методы их решения существенно усложняются. Однако в данной работе применен способ разбиения интервала интегрирования на участки, в пределах которых коэффициенты уравнений считаются постоянными. При этом использование решения в матричной форме метода начальных параметров также дает существенное преимущество [11]. Поскольку соответствующая этому способу физическая дискретизация конструкций, состоящей из разнородных оболочек, пластин и колец, не отличается, по существу, от случая упругого расчета, то матричный метод расчета, изложенный в работе [9], и составленная на ого основе сомпактная программа расчета для ЭЦВМ оказываются полностью пригодными для упругопластического расчета составных конструкций из элементов оболочек, пластин и колец. Эффективность предлагаемого метода упругопластцческого расчета определяется не только этим удобством. Выполненные расчеты показа-, ли значительно более быструю сходимость последовательных приближений по сравнению с методами, основанными на замене дифференциальных уравнений интегральными [3]. Еще в большей мере, чем при упругих расчетах, сказывается экономичность предлагаемого метода расчета на Э1],ВМ по сравнению с методами численного интегрирования нелинейных дифференциальных уравнений. , [c.124]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета были введены в АЛГОЛ-программу расчета для ЭЦВМ, приведенную в работе [9]. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По этой программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая паихудшйе условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции Е (г)/ отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости а также величин максимальной и минимальной деформаций в наиболее напряженном Сечении. Число выполненных последовательных приближений во всех рассмотренных случаях не превышало 4—5, так как при этом указанные уточнения составляли около 1%. В таблице приведены величины нагрузок, модулей упругости максимальной интенсивности деформаций вг тах, размер зоны пластичности 4. [c.127]

Методика расчета вынужденных колебаний системы из соосных цилиндрических оболочек, колец и пластин основывается на разложении амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы. Приводится описание алгоритма расчета, по которому в ГОСНИИМАШ составлены программы применительно к ЭЦВМ Минск-32 . Применение методики иллюстрируется на примере расчета динамических податливостей подвески планетарного ряда редуктора. [c.6]

В книге изложены новые методы расчета сооружений, механизмов, узлов и деталей комплексных буровых установок с использованием матричной алгебры, теории графов и ЭЦВМ приведены машинные расчеты механических трансмиссий и их элементов, методы расчета нагрузок на вышки буровых установок, а также расчет усилий в стержнях вышек и оснований, статически неопределимых балок с одно- и двусторонними связями, круглых и кольцевых пластиц и цилиндрических оболочек. Для всех методов расчета даны подробные алгоритмы, блок-схемы и программы. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...