Камера завесы охлаждения

Причем при впрыске компонентов в камеру большая их часть распыливается на капли, а меньшая часть, главным образом от периферийных форсунок и поясов завесы охлаждения, попадает непосредственно на стенку, образуя жидкую пленку. [c.10]

Расход "жидкого" горючего, поступающего в камеру и далее в охлаждающий тракт, форсуночную головку и на завесу охлаждения [c.79]

Коэффициент должен учитывать потери удельного импульса, вы-зываемые завесой охлаждения. При расчете энергетических характеристик камеры сгорания по двухслойной модели потока продуктов сгорания, как сказано выше, расход на завесу охлаждения присоединяется к расходу в пристеночном слое и предполагается, что он полностью с ним перемешивается, снижая соответственно в нем соотношение компонентов. [c.87]

Пневмогидравлическая схема первого ЖРД представлена на рис. 109. Его расчетная тяга у земли 3160 кН. В качестве горючих используются жидкий водород и RJ-5 (синтетическое углеводородное горючее с плотностью, на 35% превышающей плотность керосина). Тяга двигателя в пустоте — 3466 кН для углеводородного горючего и 3770 кН для водорода. В обоих случаях двигатель работает при высоком (порядка 20 МПа) давлении в камере сгорания, но со степенью расширения сопла 8 = 35 для углеводородного горючего и е = 200 для водорода. Интересной особенностью этого двигателя является охлаждение камеры сгорания и начального участка сопла (до степени расширения 35) окислителем — жидким кислородом. Возможность реализации этой концепции доказана испытаниями экспериментального ЖРД тягой 50 кН. Сдвижной насадок сопла, используемый только при переходе на водород, допускает радиационное охлаждение при небольшой водородной завесе. Указывается на следуюш.ие достоинства этой концепции двигательной установки [c.194]

В первых экспериментах использовались смесительная головка с отверстиями для пристеночной завесы (смесительная головка №3 на рис. 170—172). Позднее эти отверстия были заварены (смесительная головка 3 ), что позволило повысить удельный импульс (рис. 170). На рис. 171 представлены параметры камеры сгорания с 8=140 в пустоте (удельный импульс /уд, коэффициент тяги f, характеристическая скорость при регенеративном и независимом (стендовом) водяном охлаждении). Из графиков видно, что смесительная головка 3 (без пристеночной завесы) обеспечивает более высокие удельный импульс и характеристическую скорость, но коэффициент тяги у нее ниже. Расчеты хорошо соответствуют экспериментальным данным (рис. 172). На рис. 173 указаны составляющие потерь удельного импульса. [c.264]

Наличие тамбура с камерой охлаждения затрудняет сохранение постоянного состава печной атмосферы, так как в момент закрытия печной заслонки резко падает давление и возможен подсос воздуха. Для предохранения от подсоса воздуха в рабочую камеру в печах ВНИИЭТО устанавливают автоматически регулируемую пламенную завесу у загрузочной заслонки и выполняют трубопроводы к гидравлическому затвору Q-образной формы 1 с установкой внутри него вставки 2 с калиброванным отверстием (рис. 12). При загрузке садки тамбур загрузки в течение 5—10 мин подвергается продувке, что полностью исключает изменение заданной газовой атмосферы в рабочем объеме печи. [c.465]

По истечении времени, отведенного для размораживания смерзшегося груза, сменный бригадир включает устройство водяного орошения и прекращает подачу теплоносителя в камеру. За 5—10 мин до подхода локомотива открываются двери камеры, и температура там снижается до 50—60° С. При этом обеспечивается минимальная подача газа к горелкам, включается в действие воздушная завеса ворот, выключаются эксгаустеры, открываются дроссельные клапаны на дымовой трубе, прекращается подача воды в систему охлаждения, гаснет световой сигнал, запрещающий вход в камеры оттаивания. [c.138]

Эффективность комбинированного охлаждения зависит от структуры теплового потока. Холодная воздушная завеса вблизи горячей стороны стенки уменьшает конвективный поток тепла, а лучистый поток пропускает практически без изменения. Для надежного охлаждения стенок необходимо радикальное уменьшение излучения продуктов сгорания, что может быть достигнуто при совершенствовании процесса сгорания за счет улучшения смешения топлива с воздухом, рационального повышения скоростного режима работы камеры при обеспечении высокой полноты сгорания, уменьшения объемов зоны обратных токов и др. [c.409]

Если завеса является вспомогательной, т.е. она дополняет заградительное охлаждение пристеночного слоя, создаваемого смесительной головкой, то ее расходы могут быть минимальными. Если завеса - основа внутреннего охлаждения, то ее расходы должны быть максимальными. При одной завесе расход горючего через нее должен быть большим, чем при нескольких завесах. Значения расходов горючего через каждый пояс завесы определяются на основе полного расчета теплозащиты стенки и окончательно корректируются при экспериментальной отработке камеры. [c.116]

При разработке кислородно-углеводородных ЖРД с дожиганием и с высоким давлением в камере сгорания выявились некоторые трудности, связанные с проблемой охлаждения камеры. Б 1Д0 установлено, что углеводородные горючие типа керосина RP-1 и синтетического горючего RJ-5 обладают плохими охлаждающими свойствами (разлагаются при относительно низких температурах) и в ряде случаев являются непригодными для регенеративного охлаждения (без использования пристеночного слоя с пониженной температурой и завес) для маршевых ЖРД с высоким давлением. [c.409]

Причины применения Р. Годдардом камеры с квадратным поперечным сечением в полной мере не ясны. Однако некоторые предположения по этому вопросу можно сделать. Действительно, одно из отличий этого двигателя от предыдущего заключалось в способе создания внутренней завесы горючего. Чтобы такую же завесу создать на стенках цилиндрической камеры, необходимо было изогнуть стальную трубку для подачи бензина на внутреннее охлаждение в форме окружности, что, по-видимому, было затруднительно, учитывая кустарные методы работы ученого. Чтобы не терять время на преодоление этого затруднения, Годдард (параллельно с работой по его преодолению) и решил проверить эффективность такой завесы на камере с квадратным поперечным сечением и четырьмя прямыми трубками. Следует подчеркнуть, что, как это следует из работы [168], Годдард прекрасно понимал, что такая форма очень невыгодна с точки зрения прочности. [c.27]

Это предложение казалось логичным, и немецкие специалисты в 1938 г. создали камеру, имевшую только внутреннее охлаждение с помощью нескольких поясов завесы [244, с. 287]. По-видимому, в ходе огневых испытаний они поняли, что одно внутреннее охлаждение малоэффективно и на последующих вариантах дополнили его внешним с помощью спирта. Решению проблемы охлаждения способствовало добавление воды в спирт (использовался 75%-ный водный раствор спирта), что, с одной стороны, снижало температуру сгорания и повышало охлаждающие возможности спирта, а с другой стороны, приводило к некоторым потерям в удельном импульсе. Так была разработана система охлаждения, нашедшая применение на двигателе ракеты А-4. [c.74]

Первый двигатель для этого снаряда был модификацией ЖРД ракеты А-4. Изменения коснулись в основном формы камеры сгорания, которая стала цилиндрической, конструкции форсуночной головки, которая имела одну форкамеру вместо 18 шт., предусмотренных на А-4. Кроме того, американским специалистам удалось улучшить характеристики турбонасосного агрегата и усовершенствовать систему охлаждения. В настоящее время подробности этих улучшений неизвестны, поэтому можно лишь предполагать, что в части системы охлаждения были, по-видимому, сняты дополнительные пояса завесы и внутреннее охлаждение осуществлялось 75%-ным водным раствором спирта, избыток которого создавался в пристеночном слое головкой двигателя. [c.99]

Во-первых, в период с 1960 по 1963 г. на ЖРД с тягой, примерно равной 2,8 тс (27,5 кН), и давлением в камере 270 кгс/см (27,5 МПа) было опробовано пленочное охлаждение. В 1964 г. проходил испытания двигатель с тягой 19,5 тс (192 кН) (позднее она была доведена до 21,8 тс (214 кН) при давлении в камере 190 кгс/см (19,4 МПа)), охлаждение которого осуществлялось через 27 поясов завесы внутреннего охлаждения [229]. [c.118]

При внутреннем охлаждении камеру двигателя предохраняют от прогорания, создавая жидкостную или паровую завесу около стенки. Если при наружном охлаждении задача сводится к тому, чтобы как можно эффективнее отбирать тепло, поступающее в незащищенную стенку, то при внутреннем охлаждении задача состоит в том, чтобы путем создания около стенок слоя газа пониженной температуры или же жидкостной и паровой завесы в значительной степени снизить тепловые потоки, идущие в стенки камеры двигателя. [c.271]

Соответствующим расположением форсунок горючего и окислителя двухкомпонентного топлива можно также организовать внутреннее охлаждение двигателя, создавая избыток горючего около поверхности стенок камеры. В этом случае приходится нарушать выбранный принцип чередования форсунок и на периферии головкн размещать избыточное число форсунок горючего, которые могли бы создать завесу горючего около стенок. [c.318]

Поэтому при наличии завесы охлаждения вне области головки с расходом тп следует различать два соотношения ксмпонентов в камере ае - соотношение компонентов только по головке и а - соотношение кс 1понентов по камере в целил. Мезду и имеет место связь [c.71]

Успех в разработке ОРМ-65 во многом был обусловлен удачным решением проблемы его охлаждения. На этом двигателе впервые для азотнокислотных ЖРД было реализовано ярко выраженное внутреннее охлаждение горючим. Форсунки горючего оказались утопленными в корпус камеры и направляли часть потока керосина вдоль стенки головки, создавая внутреннюю завесу, которая не нарушалась окислителем в связи с тем, что его форсунки выступали внутрь камеры. Завеса оказывала свое действие вплоть до сопла и не только защищала головку от теплового потока от газов, но и, омывая ее стенку, по-видимому, снимала с нее поток, частично проходивший через завесу. Впрочем, относительно выполняемых функций завесы в настоящее время приходится говорить лишь предположительно, так как в то время не проводились какие-либо исследования внутрикамерных процессов. [c.49]

Внутреннее охлаждение, в свою очередь, можно разделить на две группы охлаждение с помощью жидкости, не являющейся топливом, и охлаждение топливом. Кроме того, внутреннее охлаждение можно классифицировать по способу подачи хладагента охлаждение, создаваемое соответствующим расположением форсунок на периферии головки, при котором горение топлива возле стенки происходит с более низкой температурой, чем в центре камеры охлаждение, осуществляемое путем подачи хладагента на внутреннюю поверхность стенки через специальные отверстия в поясах завесы охлаждение реверсивное, т >анспирационное, дискретное с ламиниризацией или вспениванием . [c.128]

При Т > 1650 К, когда любая конвективная схема недостаточно эффективна для охлаждения кромки, может быть рекомендована лопатка оптимизированной комбинированной конструкции, входная кромка пера которой защищена пленочной завесой о) адителя, выпускаемого из переднего дефлекторного канала (С =3,3%). Второй и третий каналы выполнены в виде камер энергоразделения со встречным подводом охладителя (С= 3,6%), что обеспечивает снижение температурной неравномерности по высоте средней части пера и минимальные потери давления при подаче охлажденных потоков в дефлектор канала выходной кромки. Нагретые потоки выпускаются через перфорацию выпуклой и торцевой поверхностей на периферии и у корня лопатки в области газового потока, где = 0,9. [c.376]

OB нару5кног6 воздуха через ннйнЮю часть этого сечения, находящегося под нейтральной плоскостью, у торца устроены воздушные завесы с направлением струй внутрь в верхней части и наружу в нижней части. Помимо этого, торец прикрывается гибкой шторой, поднимающейся, когда надо втолкнуть новое изделие на верхний транспортный путь камеры и вытолкнуть остывшее пропаренное изделие с нижнего пути. Все остальное время штора плотно прикрыта и газообмен между камерой и помещением цеха практически отсутствует. Между зоной изотермической выдержки и зоной нагрева — охлаждения также пре.дусматривается разделение воздушной завесой или шторой. Циркуляционные вентиляторы располагаются так, чтобы создаваемый ими поток в наибольшей степени омывал как нижнее, так и верхнее изделия. [c.287]

Проволочные зигзагообразные нагреватели расположены на своде, боковых стенках и в поду. Нагреватели каждой зоны имеют отдельный подвод электропитания через понижающие печные трансформаторы. Перед камерой нагрева и за камерой охлаждения расположены форкамеры (камеры загрузки и разгрузки) со шторками и пламенными завесами, уменьшающие расход эндогаза и подсос воздуха в печь. Камера охлаждения состоит из трех водоохлаждаемых секций, установленных на фундаменте. Изделия через камеры нагрева и охлаждения транспортируют конвейерной лентой, натянутой на систему барабанов. Рабочая ветвь ленты опирается в фор-камере и камере охлаждения на лист, а в камере нагрева — на балки из жаростойкой стали. Обратная ветвь проходит по специальным роликам, На передней раме расположены ведущий барабан, прижимной ролик и привод, состоящий из электродвигателя постоянного тока и двух червячных редукторов. Зависимость производительности печи от нагрузки на конвейерную ленту иллюстрируется рис. 4, б. [c.139]

Чтобы избежать накопления шлака в бункерах топки и облегчить операцию его удаления, под шлаковым бункером до последнего времени устанавливали шлакосмывную шахту двустороннего или одностороннего смыва. Шлаковая шахта (рис. 23-2) представляет собой сварную стальную камеру, установленную на опоры и обмурованную изнутри шамотом ее наклонный под выложен облицовочными плитами. Шлак, выпадая в камеру, проходит через охлаждающую водяную завесу, создаваемую расположенным в ее верхней части брыз-гально-оросительным устройством. При этом происходит резкое охлаждение шлака и он растрескивается. [c.316]

Охлаждение камеры — наружное и внутреннее. Наружное охлаждение осуществляется горючим (для этого используется 70 % расхода), которое поступает в охлаждающий тракт возле смесительной головки. По наружным трубкам горючее течет в сторону сопла, а по внутренним - возвращается к головке. Остальной расход горючего (30 %) поступает сразу на форсунки. Внутреннее охлаждение осуществляется низкотемпературным пристеночным слоем и завесой, образованными струйными форсунками на головке. Непосредственно на выходе из насосов из одной пары трубопроводов отбирается кислород и керосин для ЖГГ, в который они поступают через блок пускоютсечных клапанов питания ЖГГ 15. [c.88]

Эффективность охлаждения будет выше, если по длине камеры расположить ряд поясов завесы с минималшыми расходами компонентов. Однако применение большого числа поясов означает значительное усложнение конструкции камеры и технологии ее изготовления. [c.116]

Расход через пояс завесы определяется многими факторами, к числу которых относятся задача, возлагаемая на завесное охлаждение число поясов по камере и их расположение немаловажную роль играют и конструктивные особенности пояса завесы. [c.116]

Меньшая часть водорода, примерно 25% его расхода, поступает в коллектор охлаждающего тракта (см. рис. 6.41), где расход разделяется на две части меньшая часть направляется в сторону головки, а большая часть — в сторону среза сошта. Особенность наружного охлаждения средней части камеры, включающей дозвуковую и сверхзвуковую области сош1а, в том, что этот расход водорода из охлаждающего тракта поступает полностью на пояса завесы и используется для создания мощного внутреннего завесного охлаждения этой части камеры. Причем меньшая часть расхода водорода поступает в камеру сгорания через два пояса завесы - сечения I и [c.127]

Специфичное охлаждение применялось для камеры ЖРД RS-2101 КА Викинг-75 . Горючее распьшялось на внутренней поверхности стенок сужающейся части сопла, испарялось, отбирая тепловые потоки, распространяющиеся по стенке из указанной части сопла к цилиндрической части камеры. Это распространение обеспечивалось тем, что камеру сгорания изготавливали из бериллия, обладающего очень высокой теплопроводностью. В цилиндрической части камеры теплота поглощается испаряющейся пленочной завесой, подаваемой в нее со стороны сужающейся части сопла. Такое охлаждение называют внутренним регенеративным охлаждением. [c.158]

Анализ результатов эксперимента привел Годдарда к выводу о том, что камера с форсунками типа "плаг" более благоприятна с точки зрения проблемы охлаждения и в этом смысле более перспективна [168, с. 5—6]. Он пытается врспользоваться этой информацией и с учетом ее аналогичным методом получить новые сведения об особенностях охлаждения своих двигателей. С этой целью он вновь создает две аналогичные по конструкции камеры, отличающиеся друг от друга лишь конструкцией форсуночной головки (с форсунками типа "плаг") и способом создания внутренней завесы бензина. [c.28]

Для организации внутреннего охлаждения на ЖРД ОРМ-52 центробежные форсунки для подачи топлива располагались примерно на половине длины камеры сгорания и равномерно по ее окружности. При этом форсунки горючего и окислителя чередовались и были наклонены под углом 65° к оси камеры по направлению к ее головке. Так как угол распыла топлива составлял 60°, часть струи горючего и окислителя направлялась под углом 35° к стенке двигателя, образуя на ней топливную завесу. Остальная часть топлива смешивалась примерно в центре камеры, образуя "ядро" горения, отделенное от стенки завесой. В местах соприкосновения компонентов на стенке возникал очень ограниченный по площади очаг горения с повьн шенными тепловым потоком. Места соприкосновения постоянно изменялись на стенке, которая в силу своей сравнительно высокой теплопроводности и большой толщины "сглаживала распределение температур. [c.46]

Первый вариант (рис. 28,а) имел весьма перспективную систему охлаждения и, казалось бы, должен был бы стать переломным в развитии методов охлаждения. Двигатель имел эллипсоидную камеру сгорания , заключенную в кожух с зазором 2 мм. В зарубашечное пространство со стороны среза сопла впервые подавался не кислород, а спирт. В головке, представлявшей собой шаровой сегмент, в меридиональных плоскостях были просверлены четыре ряда отверстий диаметром 0,5 мм по 9 в каждом ряду. Отверстия были направлены по касательной к внутренней поверхности головки и служили для создания внутренней завесы горючего [74, л. 16]. Кислород поступал в камеру через единичную форсунку, расположенную в центре головки. [c.59]

Интересная система охлаждения была разработана во второй половине 60-х гг. на фирме "Рокетдайн" для ЖРД космического аппарата "Маринер-71". Этот двигатель, получивший обозначение Я5-2101, работал на четы.эех-окиси азота и монометилгидразине. Его тяга составляла 136 кгс (1330 Н) при давлении в камере порядка 8,2 кгс/см (0,836 МПа) и удельном импульсе 282 с (2770 м/с). Камера сгорания и сопло были изготовлены из бериллия и охлаждались пленочной завесой от головки. Тепловой поток, поступавший на участок сопла, не защищенный завесой, частично излучался в окружающее пространство, а частично за счет теплопроводности передавался по стенкам камеры к местам, охлаждаемым завесой жидкости [48]. Положительный эффект в этой схеме был обусловлен применением бериллия, обладающего достаточно большой температурой плавления и высокой величиной теплопроводности, что при прочих равных условиях позволяло понизить температуру в районе критического сечения сопла или при той же ее величине повысить давление в камере. [c.112]

На схеме к жаровая труба имеет прорези шириной 1,5 + 3,0 нм, расположенные в шахматном порядке,для внутреннего охлаждения стенки. В камерах сгорания НЗЛ охлаждение стенок осуществляется закрученным потоком воздуха,выходящего из внешнего завихрителя. Опыт создания этих камер показал, что закрученная "завеса" обеспечивает надежное охлаждение стенок при работе камеры как на газообразном, так и на жидком топливе. Вопрос выбора конкретной схемы зависит от типа канеры и её тенпературного режина. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...