Волновые компенсаторы

Диаметр волнового компенсатора со сферическими боковыми стенками должен быть на 400 мм больше диаметра газопровода, а компенсатора с плоскими боковыми стенками — на 1 ООО м.ч больше диаметра газопровода. [c.307]

Волновые компенсаторы 307 Волокнистые материалы 213 Волокно хлопка 207 [c.665]

Для уменьшения распора в трубопроводе применяют замкнутые компенсаторы, являющиеся обычными волновыми компенсаторами, но с ограниченной дефор-, мациёй (за, счет установки стяжек), -которые создают в местах постановки шарниры (р ис. 19.13). [c.404]

Небезынтересно отметить, что плоская волна,перпендикулярная оси компенсатора, будет по выходе из него оставаться плоской но при этом идентичные точки волновой поверхности по мере удаления от оси компенсатора будут смещаться в самой плоскости волны, образуя своеобразную поперечную волновую аберрацию . Это смещение также показано на рис. 19.13. [c.371]

В интерферометре Рэлея, предназначенном для измерения показателей преломления газов и жидкостей, использован, как и в опыте Юнга, метод деления волнового фронта. Источник в виде узкой щели 5 расположен в фокальной плоскости линзы (рис. 5.23). Выходящий из нее параллельный пучок идет через диафрагму с двумя щелями 51 и 5г, параллельными щели 5. Пучки света от 51 и 5г проходят через кюветы /С1 и /Сг и образуют интерференционные полосы в фокальной плоскости линзы 2. Введение кювет, содержащих исследуемые газы или жидкости, требует значительного рассто яния между 5, и 5а, вследствие чего интерференционные полосы располагаются тесно и для их наблюдения требуется большое увеличение. Для этой цели удобен цилиндрический окуляр в виде тонкой стеклянной палочки, ось которой параллельна полосам. Кюветы занимают только верхнюю половину пространства между линзами 1 и 2, а внизу свет идет вне кювет. Благодаря этому возникает вторая система интерференционных полос с таким же расстоянием между полосами, которая может служить шкалой для отсчета. Верхняя система полос сдвинута относительно нижней, так как при прохождении света через кюветы появляется добавочная разность хода Д=(п2— 1)/, где П и 2 — коэффициенты преломления веществ, заполняющих кюветы. По этому смещению определяют 2— 1- В один из пучков ставится компенсатор, с помощью которого можно добиваться, чтобы плавно изменялась оптическая разность хода, противоположная по знаку той, которая обусловлена прохождением света через кюветы. [c.248]

Рмс. 1.52. Геометрия формирования волнового фронта компенсатором [c.32]

В качестве аргументов для и , 1, и), I, ш — г будем использовать координаты точки в декартовой системе с центром О (см. рис. 8.5). При этом точки плоскости компенсатора К имеют координаты (и, 1 ,0) = (11,0), точки волнового фронта а — координаты (ж, у, 1+/) = (х, 1+/(х)), а точки плоскости П координаты (жц, г/ц, I) = = (хд, I). Причем по условию [c.548]

Влияние дискретизации м квантования фазовой функции компенсатора па точность эталонного волнового фронта [c.550]

Если связать параметры волнового фронта с характеристиками компенсатора, полученные оценки позволяют вычислить точность ё формирования волнового фронта имеющимся компенсатором, а также выяснить заранее, до осуществления попытки реального физического изготовления компенсатора, можно ли его получить с заданной точностью ё доп- Кроме того, оценки (8.45)-(8.49) позволяют осуществить выбор проектных параметров технологии компьютерной оптики 6, М и др.) в пределах допустимой погрепшости доп создания эталонного волнового фронта. [c.552]

Сравнивая строки таблицы 8.5, видим, что для изготовления хорошего компенсатора данного типа в видимом участке спектра, требуются устройства с разрешением 2,5 мкм и вьппе, в то время как в инфракрасной области уже при разрешении 25 мкм достигается приемлемое качество волнового фронта. [c.559]

При расчете дифракционных компенсаторов методами геометрической оптики не учитывается дифракция волн в свободном пространстве. Методы цифровой голографии [3-15] позволяют синтезировать голограмму, которая может формировать заданный волновой фронт в первом порядке дифракции, что уменьшает энергетическую эффективность оптического элемента. Ниже рассматриваются итеративные процедуры, использование которых позволяет формировать заданные волновые фронты, свободные от недостатков вышеназванных методов. [c.568]

На внешних газовых сетях устанавливают волновые и сальниковые компенсаторы, на внутренних газовых сетях — волновые. Число волн между двумя мертвыми опорами—не более трех. [c.307]

Для предотвращения или смягчения гидравлического удара в системе прессовых установок предусматривают специальные компенсаторы, которые поглощают энергию ударной волны или волны гашения, возникающей при любом резком изменении скорости течения жидкости в трубопроводе. Принцип действия компенсаторов состоит в том, что при любом внезапном местном повышении давления упругий элемент (поршень пневматического цилиндра, пружина и др.) перемещается, в результате чего происходит поглощение избытка энергии при волновых процессах и последние затухают без значительного увеличения давления. [c.297]

Основные характеристики волновых компенсаторов при нормативном давлении 0,2 — 6 кг1см [c.403]

Синтезированные Г. о. э. применяют в качестве компенсаторов при контроле оптич. поверхностей сложной формы, коррегирующих элементов в оптич, системах, образцовых и вспомогательных оптич, элементов в контрольно-измерит. приборах. При их использовании в качестве компенсаторов для контроля асферич. поверхностей на одной подложке изготавливают корре-гирующую голограмму и ряд вспомогательных (юсти-ровочных) голограмм, к-рые обеспечивают высокую точность юстировки элементов установки и оперативность контроля, Коррегирующая голограмма преобразует сферич. (плоскую) волну и асферическую с заданной формой волновой поверхности. На высокой точности воспроизведония заданной волновой поверхности основана возможность образцовых оптич. элементов. [c.505]

Для температурной компенсации на прямолинейных участках трубопроводов при давлениях среды не более 1,6 МПа могут применяться сальниковые (рис. 8-3, г) и линзовые (волновые) (рис. 8-3, д) компенсаторы. Компенсирующая способность сальниковых компенсаторов сравнительно высока (до 400 мм). Однако им свойствен существенный недостаток — трудность обеспечения хорощей герметизации сальникового уплотнения. Их применяют обычно на теплофикационных трубопроводах с температурой среды до 300°С. [c.152]

При обработке сигналов аналитических приборов наиболее эффективно использование таких компенсаторов для подавления периодических помех и помех, имеющих волновую структуру (см. раздел 1.1). В случае периодических помех требуется подстройка двух параметров на каждую гармонику помехи (коэффициента усиления и фазового сдвига фильтра). Поэтому используется двухканальная система по опорному входу компенсатора второй канал образуется задержкой помехи на 90° (рис. 1.4,6). Сигналом помехи в этом случае является гармонический сигнал (например, при компенсации наводок от сети промышленной частоты — ослабленное напряжение сети). Эффект подавления наводок компенсатором иллюстрируется рис. 1.1,6 (кривая 2). Подавление помех компенсаторами рассмотренного типа может быть больше, чем при прямом сглажи- [c.34]

Геометрооштжческий расчет компенсаторов волновых фронтов. Компенсаторы предназначены для преобразования формы волнового фронта освещающего пучка [25-28], например, преобразования сферического волнового фронта в асферический. Геометрия формироважия волнового фронта компенсатором показана на рис. 1.52. [c.32]

Для осесимметричных компенсаторов, формируюжцж волновые фронты враще-ния, соотношения (1.57)—(1.58) выглядят .aeд) юпJ lм образом [c.33]

На рис. 1.53 приведен фотошаблон компенсатора, преобразующего сферический волновой фронт в параболический волновой фронт. [c.33]

Рассмотрим некоторые оптические схемы контроля оптических поверхностей с дифракционными оптическими элементами, синтезированными на компьютере [3-30]. Функциональное назначение ДОЭ состоит либо в создании эталонного асферического волнового фронта из плоского, либо в преобразовании (компенсации) одного волнового фронта в другой. В последнем случае ДОЭ называется оптическим компенсатором. В оптических контрольных схемах происходит анализ волнового фронта от исследуемого асферического зеркала шш лжнзы. В интерс )еренционных методах такой анализ осуществляется путем сравнения исследуемого фронта с эталонным. В теневом методе анализируется теневая картина волнового фронта, отраженного (или прошедшего) от контролируемого элемента и преобразованного оптическим компенсатором. Теневой метод с использованием ножа Фуко более прост при реализации, но обладает низким отношением сигнал/шум, так как нулевая пространственная частота, наиболее энергетическая, не используется для анаашза. [c.542]

Кроме того, число элементов в оптической схеме минимально по сравнению с рассмотренными выше, и не требуется плоское эталонное зеркало, поскольку отражение от опорного зеркала происходит в малой области. Диафрагма вблизи опорного зеркала пропускает только нулевую пространственную частоту. В отличие от всех вышерассмотренных типов преобразований (сферический в асферический, плоский в квазиплоский), в этой схеме компенсатор должен не только вносить заданные аберрации в волновой фронт, но и иметь некоторую положительную оптическую силу. Таким образом, ДОЭ на рис. 8.4 является аналогом асферической линзы, в то время как в схемах на рис. 8.1-8.3 — аналогом пласташки с заданными аберрациями. Из-за знaчитeJП)HOЙ разности хода лучей межд - плоским и асферическим фронтами, соот-ветствуюшцй компенсатор должен иметь несколько тысяч структурных зон (колец), изготовление которых является трудной технологической задачей. [c.544]

В силу несовершенства технологии формирования микрорельефа, наличия дифракции и рассеяния света в среде компенсатора, ограничения чи,сла уровней градаций фазы и разрешения по поверхности компенсатора, вместо требуемой фазовой функции ip (8.6) реализуется фазовая функпмя ф. Соответственно вместо эталонного волнового фронта а формируется волновая поверхность а с некоторыми искажениями формы по сравнению с <т, определяюпцжмж качество а. Ниже формируются удобные при работе с ДОЭ количественные характеристики отличия а от а как в каждой точке, так и в целом. Хотя компенсатор для фронта а рассчитывался методами геометрической оптики, волновая поверхность формируется дифракционно и может не быть геометрооптическим фронтом. Механизм формирования а описывается в общем случае суперпозицией ь-шогих дифракционных порядков [25, 32]. [c.547]

Оценим совместное воздействие дискретизации и квантования компенсатора с дифракционным фазовым микрорельефом на качество волнового фронта, пользуясь вышеопределенным, дополнительно усредненным по ансамблю шумов квантования, критерием уклонения ё. Компенсатор, синтезированный методами компьютерной оптики, имеет дискретную структуру, содержаи]ую не более х N2 ячеек разрешения (з к) Е размером 5их5у каждая. Здесь J — множество номеров (у, к) ячеек разрешения, попадаюп1 -1х в область С. В каждой ячейке Gjk фазовая функция ф принимает постоянное значение ф к получаемое путем квантования по М уровням отсчета p jh) функции ср в центре j . = ячейки О к- Причем значения выбираются из конечного множества [c.550]

Осесимметричные компенсаторы, формжруюпще волновые фронты вращения, являются непосредственныьш аналогами компенсационных объективов и рассмотрены в 16, 18]. В данном разделе соответствующие формулы выводятся как частный случай изложенной выше общей теории. При этом для радиально-симметричных функций от г = и /и р = х jjp jji,,i0jjaTb те же симво- [c.554]

Пример 8.1. Рассмотрим компенсатор, формирующий асферический волновой фронт вращения второго порядка, задаваемый уравнениеж-1 [c.556]

Приведенные в разделах 8.3-8.4 общие соотношения позволяют рассчитать фазовую функпдю (р компенсатора и уклонение ё для волновых фронтов, не являюпщхся поверхностями вращения. [c.558]

Контроль качества внеосевых сегментов параболических и других зеркал требует создания соответствуЮЕсрсх эталонных волновых фронтов. Методы компьютерной оптики являются, по-видимому, единственным способом изготовления компенсаторов, формирующих необходимый сегмент без ненужной оста иьной части поверхно- [c.560]

Рассмотренные выше компенсаторы дозволяют создавать заданные волновые фронты. При расчете компенсаторов распределение интенсивности на волновом фронте не играет роли свободного параметра и не контролирз ется. Рассмотренные Б главе 5 фокусаторы позволяют сформировать заданное распределение интенсивности. Для фокусаторов неконтролируемым параметром является распределение фазы в области фокусировки. Расчет ДОЭ для формирования зщ1,анных и амплитуды- и фазы поля может быть проведен на основе методов кодирования, традиционно используемых в цифровой голографии [35]. Такие недостатки методов кодирования, как высокая частота микрорельефа и низкая энергетическая эффективность, могут быть частично компенсированы использованием более гибких итерационных методов. Одним из таких методов является рассмотренный в разделе 2.8.11 итерационный метод расчета квантованных ДОЭ. Платой за использование только одного ДОЭ для формирования как амплитуды, так и фазы поля является низкая энерге-тическая эффективность. [c.564]

В главе систематически изложены теоретические основы формирования волновых фронтов с помощью ДОЭ, описаны перспективные оптические схемы контроля асферических поверхностей с помощью дифракционных компенсаторов. Приведенный набор средств оценки погрешностей формирования волновых фронтов с помощью ДОЭ позволяет оптимизировать выбор параметров оптической схемы, физических параметров и параметров дискретизащги плоского компенсатора. Особого внимания заслуживает предложенный метод совместного формирования волнового фронта и заданного амплитудного распределения, близкий к идеям тщфровой голографии, однако позволяющий реализовать амплитудно-фазовое распределение с помощью чисто фазовых ДОЭ. [c.577]

Огромные возможности открывает компьютерная оптика для получения оптических элементов, позволяющих корректировать амплитудно-фазовое распределение поля в световых пучках. Такого рода корректоры позволяют сформировать волновой фронт заданной формы. К числу корректоров принадлежат, в частности, компенсаторы- элементы, преобразующие плоский или сферический волновой фронт в асферический произвольного порядка. Основное назначение компенсаторов - контроль оптических поверхностей. При этом компенсатор формирует эталонный волновой фронт для интерферометрического исследования изготавливаемой оптической поверхности или же играет роль "нулевой линзы", сводя асферическую задачу к сферической. [c.193]

Рассмотрим конкретную оптическую схему томографического интерферометра, предназначенного для исследования цилиндрических объектов. Оптическая схема представлена на рис. 4.5 (для определенности изображена трехракурсная схема просвечивания). Часть излучения лазера 1 после светоделительной пластины 2 направляется в ветвь опорного пучка, где через компенсатор раз--ности хода 3 попадает на голограмму 13. Другая часть излучения попадает в расширитель 5, в котором формируется плоская зондирующая волна о(р, 2) =сопз1. Ее волновой вектор перпендикулярен оси г, которая направлена по нормали к плоскости рисунка. Так как исследуемые фазовые объекты постоянны вдоль оси 2, то операции 1, 2 (см, 4.2.1) выполняются автоматически, при этом осью 9 в выражении для обратной проекции -является ось г. После первого прохода через объект под углом ф1 = 0 двумерную В0лну можно записать в виде [c.123]

Для исправления хроматизма положения апланатического мениска I концентрический мениск II выполнен склеенным из марок стекол ТК16 и Ф1 с ахроматическим радиусом г = 3,75. Поскольку Уфр = 1,5 , то поперечные размеры объектива становятся предельными. Дополнительная система содержит четыре линзы, в том числе компенсатор. Волновая сферическая аберрация Л/ д = —0,02. Однако применение концентрического мениска с увеличенной толщиной вызывает появление вторичного [c.218]

В 1974 г. на расстоянии 80 км от побережья Габона буровое судно Седко-445 закончило бурение скважины в пределах континентального шельфа при глубине воды 655 м. Буровая установка, снабженная компенсатором вертикальных перемещений судна грузоподъемностью 182 т, позволяет бурить скважины при смещениях по вертикали до 4,2 м. Судно рассчитано на ветровые нагруз ки при скорости до 107 км/ч, волновое воздействие силой до 12 м и течения при скорости до 8,6 км/ч. Система динамической стабилизации включает 11 движителей мощностью по 850 л. с. каждый и два главных ходовых винта с мощностью 4,5 тыс. л. с., управляемых при помощи вычислительного устройства. На точке бурения судно удерживается восемью натяжными устройствами. Расчеты показали, что такая же система может быть использована для бурения скважин на глубинах 1,3— a,8 тыс. м, [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...