Коэффициент асимметрии запаса

Из-за высоких значений коэффициентов асимметрии запасы надежности определяем по показателям статической прочности ( Тр. ) Запас надежности для шпилек П1 = сГо.г/ Тт = = 90/27 = 3,3 для блока п = = 15/3,4 = 4,4. [c.458]

При одинаковых по отношению к пределам выносливости и текучести заданных коэффициентах запаса следует выяснить, при каких коэффициентах асимметрии цикла решающим является расчет по выносливости и при каких — по текучести. [c.12]

Пример 94. Вращающийся круглый полый вал (рис. 598) в опасном сечении, ослабленном отверстием для смазки ("0 3 мм), испытывает переменный изгиб с моментом М = 1,5 кН-м. Одновременно вал подвергается переменному кручению с коэффициентом асимметрии г=—0,25 и Мкр. яке = /. кН-м. Диаметры вала наружный D = 70 мм, внутренний d = 35 мм. Материал — сталь 45 (а = 700 МПа а, = 320 МПа а-,=300 МПа т-,=180 МПа). Поверхность вала шлифованная. Определить запас прочности вала. Определим номинальные напряжения в валу от изгиба и кручения [c.681]

В большинстве случаев коэффициент запаса прочности определяют в предположении, что рабочий цикл напряжений, возникающих в рассчитываемой детали при ее эксплуатации, подобен предельному циклу, т. е. коэффициенты асимметрии К рабочего и предельного циклов одинаковы. [c.560]

Для установления фактической величины запаса прочности, имеющейся в конструкции, надо знать, как будет изменяться напряженное состояние рассчитываемого элемента при переходе от действующего цикла к разрушающему. При этом возможно, что коэффициент асимметрии расчетного цикла г будет равен коэффициенту асимметрии разрушающего цикла Гр, т. е. при переходе от действующего цикла к разрушающему будет иметь место пропорциональное возрастание как переменной, так и постоянной составляющей цикла напряжений. Возможны и другие случаи. Например, при изменении может оставаться постоянным [c.158]

Полученные данные по малоцикловой усталости исследуемых материалов при жестком и мягком нагружениях и коэффициенте асимметрии г = —1 могут быть описаны на основе расчетных кривых усталости (см. гл. 2) в соответствии с нормами прочности [11] при запасах по напряжениям и числу циклов Нд = 1, = 1 [c.202]

Следует иметь в виду, что при циклах с коэффициентами асимметрии i (J>0 (или кх >0) формулы (10.22) — (10.24) могут дать несколько преувеличенные значения коэффициентов запаса прочности. Поэтому в указанных случаях целесообразно принимать требуемый коэффициент запаса на 10—15% большим, чем указано выше. [c.426]

Из рис. 8. 20, в видно, что в рабочем состоянии среднее напряжение цикла для шипов крышки возросло, в то время как среднее напряжение цикла для шипов головки (рис. 8.20, г) снизилось. Изменился и коэффициент асимметрии цикла. В результате коэффициент запаса прочности для шипов головки шатуна увеличился и поломки были устранены. [c.274]

Расчетные коэффициенты запаса прочности в предположении подобия рабочего и предельного циклов напряжений, т. е. одинаковости коэффициентов асимметрии [c.219]

Для циклов с коэффициентами асимметрии >0 >0) уточненные значения коэффициентов запаса прочности рекомендуется определять по следующим формулам [c.220]

Коэффициент запаса по выносливости определяется отношением предела выносливости наиболее вероятного предельного цикла (с коэффициентом асимметрии г) к наибольшему напряжению исследуемого цикла [c.646]

Задача 1024. Определить наименьшее значение допускаемого напряжения для стальной детали, работающей при переменном растяжении-сжатии с коэффициентом асимметрии цикла г = — 0,4, с коэффициентом запаса [п] = 1,4. Сталь — углеродистая, для которой 0в = 50 кГ/мм и 0 = 24 кГ[мм . Деталь круглого сечения диа- [c.354]

Задача 15.9. Стальная деталь должна работать при знакопеременном изгибе с амплитудой напряжений 0д = 2ОО МПа при коэффициенте запаса прочности [я] = 2. Каким должен быть коэффициент асимметрии цикла г, если 0 = 1100 МПа 0 = 900 МПа (т , =480 МПа а =1,2 <7 = 0,9 е = 0,8 е =1, =l,4 [c.330]

Задача 15.10. Определить наименьшее значение допускаемого напряжения для стальной детали, работающей при переменном растяжении—сжатии с коэффициентом асимметрии цикла г = = —0,4), с коэффициентом запаса [л] = 1,4. Сталь—углеродистая, для которой (Tg = 500 МПа и 0 = 240 МПа. Деталь круглого сечення диаметром d = 30 мм с концентратором, для которого а = 2. Коэффициент упрочнения от поверхностного наклепа =l,2. [c.330]

Задача 42. Для балки по данным задачи 101 требуется рассчитать допустимый максимальный изгибающий момент при коэффициенте асимметрии л= —0,2 и коэффициенте запаса прочности п= 1,7. [c.309]

Задача 43. Для вала по данным задачи 102 требуется рассчитать допустимый максимальный крутящий момент при коэффициенте асимметрии г= —0,5 и коэффициенте запаса прочности п= 1,7. [c.309]

Какими преимуществами обладают стандартизованные детали (сборочные единицы) при конструировании и выполнении ремонтных работ 7. Что такое стандартизация и унификация деталей и сборочных единиц машин и каково их значение в развитии машиностроения 8. Какие основные требования предъявляются к машинам и их деталям 9. Назовите материалы, получившие наибольшее применение в машиностроении, и укажите общие предпосылки выбора материала для изготовления детали. 10. Какое напряжение называется допускаемым и от чего оно зависит 11. От чего зависит размер предельного напряжения и требуемого (допускаемого) коэффициента запаса прочности 12. Дайте определения цикла напряжений, среднего напряжения цикла, амплитуды напряжения и коэффициента асимметрии цикла напряжений. 13. Какой цикл напряжений называется симметричным, отнулевым, асимметричным 14. Могут ли в детали, работающей под действием постоянной нагрузки, возникнуть переменные напряжения 15. Укажите основные факторы, влияющие на значение допускаемого напряжения и коэффициента запаса прочности. 16. Что следует понимать под табличным и дифференциальным методами выбора допускаемых напряжений 17. Запишите формулу для вычисления допускаемого напряжения при симметричном цикле и статическом нагружении детали. Дайте определения величин, входящих в эти формулы. 18. Запишите формулу для вычисления значения расчетного коэффициента запаса прочности при симметричном цикле напряжений для совместного изгиба и кручения. 19. Укажите основные критерии работоспособности и расчета деталей машин. Дайте определения прочности и жесткости. 20. Сформулируйте условия прочности и жесткости детали. [c.20]

Предел усталости стали ЗОХГС при пульсирующем цикле с коэффициентом асимметрии 0,9 равен 75 кГ/мм . Предел усталости сплава АЛ5 при пульсирующем цикле с коэффициентом асимметрии 0,7 равен 8 кГ/мм-. Следовательно, запас прочности для шпи- [c.421]

Стрелы экскаваторов, так же как и рукояти, должны проверяться на выносливость. Такая проверка производится для тех же опасных сечений, которые рассчитывались на прочность с учетом максимального значения коэффициента концентрации напряжений и коэффициентов асимметрии цикла. Коэффициент запаса в формуле (П1.44) принимается таким же, как и в случае рукоятей. [c.203]

Рассмотрим точку В на диаграмме, которой соответствуют расчетные значения напряжений Тд, т , действующие в конструкции. Так как точка О находится ниже предельной прямой А С, то конструкция обладает некоторым запасом усталостной прочности. При пропорциональном увеличении амплитуды и среднего значения напряжения цикла (при сохранении коэффициента асимметрии цикла) прямая ОВ пересечет прямую А С в точке В. Под коэффициентом запаса усталостной прочности понимается отношение отрезков [c.512]

Расчетные кривые на рис. 5.5—5.8 получены с учетом максимальных коэффициентов запаса. Эти кривые допускается использовать при коэффициентах асимметрии цикла напряжений г О. [c.78]

Если цикл несимметричный, то в расчет следует ввести коэффициент или фх, учитывающий влияние асимметрии цикла на величину предела выносливости и называемый коэффициентом чувствительности к асимметрии цикла напряжений. Тогда коэффициент запаса выносливости можно определить по формулам [c.335]

Исследования влияния на сопротивление усталости концентраций напряжений, масштабного фактора, качества поверхности, асимметрии цикла, вида напряженного состояния и других факторов позволили предложить формулы для расчета коэффициентов запаса прочности при переменных нагрузках 153], которые вошли в практику расчета деталей во всех отраслях машиностроения и до настоящего времени используются в нормативных расчетах, основанных на детерминистических представлениях [43, 52]. [c.5]

Из-за высоких значений коэффициентов асимметрии запасы прочности определяем по показателям статической прочности (Оо.г)- Запас надежности для шпилек 1 = 0(1 2/с /=900/270 = 3,3 для блока п = = < 0,2сжМ = 150/34 = 4,4. [c.199]

Определить коэффициент запаса прочности для полированной детали с галтелью, если наибольшие значения изгибающего и крутящего моментов одинаковы М = Л1 = 10 кН-м, а коэффициенты асимметрии циклов для нормальных и касательных на-лряженнй соответственно равны Гд = —0,8 и Гх = 0. Деталь изготовлена из стали 60 (см. рисунок). [c.298]

Задача 1023. Стальная деталь должна работать при знакопеременном изгибе с амплитудой напряжений о =200 М.н/м при коэффициенте запаса прочности [/г]=2. Каким должен быть коэффициент асимметрии цикла г, если О ,==1100 Мн/м , =900 Мн1м , а ,=480 Мн/м -, а, =1,2 =0,9,. =0,8 =1 р=1,4. [c.434]

Предположим, что деталь в опасной точке подвергается действию переменных напряжений с коэффициентом асимметрии г, причем известны соответственно а акс и Ос цикла. Как отмечалось выше, все циклы, соответствующие г = onst, лежат на одной прямой. По указанным данным на диаграмме рис. 596 заданное напряженное состояние характеризуется точкой М. Следовательно, все точки, лежащие на луче, проведенном из начала координат через данную точку М, имеют коэффициент асимметрии, равный г. Точка пересечения этого луча с кривой усталости имеет ординату, равную пределу выносливости orK)d- Следовательно, коэффициент запаса [c.677]

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации д.чя исходного (статического) и циклического нагружений эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ёц местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов Мд до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая Тд на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т ), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая т на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения т ). Введение запасов по числу циклов и по разручнаю-щим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [ва] и чисел циклов [Л ц]. Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении молено использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения a(,t и пластичность (определяемую через относительное сужение ф(,т)- При этолг следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины о т зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ё г- [c.14]

Построенная диаграмма живучести позволяет ввести в рассмотрение понятие коэффициента запаса живучести конструкции, с помощью которого можно оценить степень приближения задан ного произвольного цикла нагружения к предельному циклу, для которого скорость роста трещины является недопустимо высокой. Пусть заданный цикл нагружения с параметрами Кр и Кт изображается на диаграмме живучести некоторой точкой (или А ), находящейся в зоне 2 (см. рис. 5.6 и 5.7). Тогда, в з веанмосхи от знака коэффициента асимметрии цикла нагружения, занг с живу чести можно принять равным п = OBJOAi при J > О и = = ОВ2/ОА2 при / < О (точки Bi и Ва изображают соответствующие предельные циклы нагружения). Аналогично для циклов нагружения с изображающими их точками в зоне 1 (рис. 5.6) вво- [c.42]

Определить величину допускаемого напряжения для балки, изготовленной из углеродистой стали (ст. 35) с характеристиками а = 370 Мн1м и o j=280 Мн/м и подвергающейся переменному изгибу при цикле с коэффициентом асимметрии г=—0,6. Основной коэффициент запаса прочности считать равным — действительный коэффициент концентрации надряжен,ий кд= масштабный коэффициент а —1,72, динамический коэффициент я = 2. [c.403]

При определении Ra коэффициент асимметрии разрушающего цикла Rq — ка может отличаться от значения Ro = = действующего цикла. Если они различны и отсутствуют данные для опрё1ёЛёйия то рекомен у [0.21 ] принимать Ra — Ro при О и = Raltii п )н J o >0, где П —запас прочности при нагрузках первого случая. [c.87]

Допускаемые значения коэффициента запаса принимают [s],= 1,3+ 1,5, если известны фактические нагрузки, расчетная схема и достоверны механические характеристики материала. Большие значения коэффициентов запаса [л] = 1,62,0 принимают для коротких валов и осей (L/ ) < 3) в связи с пpибл жeннo т]ью расчетной схемы и отклонением действительного значения коэффициента асимметрии цикла от принятого в расчете. Если S < [5] и увеличение размеров сечения невозможно, то наиболее эффективным способом повышения выносливости является применение упрочняющей обработки. [c.172]

Как уже было указано, оси рассчитывают на изгиб как балки с шарнирными опорами. Если ось неподвижна и нагрузка постоянна, то при проектном расчете допускаемое напряжение выбирают в зависимости от предела текучести материала оси (см. 1.2). Чаще встречаются случаи, когда нагрузка, оставаясь постоянной по направлению, переменна по величине. Точный закон изменения нагрузки во времени, как правило, не известен, поэтому условно ведут расчет в предположении изменения напряжений по отнуле-вому (пульсирующему) циклу. Заметим, что такая условность идет в запас надежности расчета, так как из всех знакопостоянных циклов с одинаковыми максимальными напряжениями отнулевой цикл наиболее неблагоприятен — предел выносливости при коэффициенте асимметрии цикла = О меньше, чем при цикле с любым большим нуля. Формулу для определения допускаемого напряжения изгиба при отнулевом цикле получим из выражения (1.21), положив в нем Д, = О, [c.355]

На рис. 6.9 цифрами 1 т 2 обозначены кривые усталости, вычисленные соответственно по уравнениям (2.2) и (2.3) для условий нагружения показанного на рис. 6.4 разгрузочного окна ротора. Здесь же приведена полученная экспериментально кривая уста лости для жесткого нагружения образцов исследуемой стали 07Х16Н6, описываемая уравнением Мэнсона со значениями показателей степени а =0,74 и Р =0,11, при симметричном цикле (кривая 3), и при ее пересчете на асимметричный цикл с учетом асимметрии по уравнениям (6.7) и коэффициентов запаса /г-у = = 10 и =2 (соответственно кривые 4 ж 5). Из представленных данных видно, что получаемые по результатам фактических испытаний образцов допускаемые долговечности имеют большие значения, чем вычисленные по нормативным уравнениям. Это связано с тем, что фактические характеристики свойств исследуемого [c.132]

При оценке коэффициента запаса прочности Пд предполагается, что вследстние случайных причин уровень напряжений может возрасти, но так, что все компоненты напряжений цикла Оц, От, Ошах возрастут пропорционально друг другу. Такое изменение цикла называют подобным (при этом сохраняется коэф< )ициент асимметрии цикла). [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...