47 - Зависимость от погонной энергии

На основании формулы погонной энергии сварки qn (гл. 3) была выведена приближенная зависимость погонной энергии от площади сечения валика шва, Дж/мм [c.168]

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Какая существует зависимость между погонной энергией и сечением валика Вывести ее для случая наплавки электродом УОНИ-13/45. [c.44]

Для расчета скорости сварки необходимо установить, имеют ли свариваемые стали ограничения по скоростям охлаждения в зоне термического влияния. Если сталь склонна к закалке и к перегреву в зоне термического влияния, то для данной стали определены нижний и верхний диапазоны скоростей охлаждения (табл. 1.5). Эти диапазоны являются характеристиками сталей. По допустимому диапазону скоростей охлаждения по одной из трех формул (1.1), (1.2) или (1 4) в зависимости от толщины соединяемых листов рассчитывается оптимальный диапазон погонных энергий. При этом нижним значениям скоростей охлаждения соответствует максимальное значение погонной энергии, а верхним — минимальное. Температуру подогрева Тд в формулах (1.1)— [c.36]

Выбор режима сварки. Величина и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций находятся в прямой зависимости от погонной энергии сварки, которая определяется выбранным режимом. [c.35]

Фиг. VI 1.39. Зависимость размеров--зоны термического влияния на незакаленных (/) и закаленных (2) деталях от полной погонной энергии при вибродуговой наплавке.

Результаты испытаний сводят в график, выражающий зависимость механических свойств стали околошовной зоны от погонной энергии сварки. На рис. 2-7 приведен примерный график для низколегированной стали. Из графика следует, что оптимальной нужно считать погонную энергию, равную 8 ООО кал см, так как ей соответствует максимальная пластичность металла околошовной зоны. [c.37]

Основным параметром термического цикла околошовной зоны, по которому рассчитывают режимы сварки сплавов, в частности сталей перлитного класса, является скорость охлаждения Wo. Расчет Шо при сварке плавлением ведут для точек на оси шва, где она примерно на 10% выше, чем для околошовной зоны. Благодаря этому, определяя погонную энергию источника тепла по заданной скорости охлаждения, предупреждают чрезмерные закалочные явления. В зависимости от химического состава, назначения, условий производства и эксплуатации закаливающихся перлитных сталей оптимальную технологию и режимы их сварки устанавливают по скорости охлаждения или по некоторому диапазону ее значений, в котором можно прежде всего обеспечить требуемую структуру и свойства металла в околошовной зоне, не опасаясь образования холодных трещин. [c.80]

В дополнение к данным, помещенным в ГОСТ 13585—68, следует иметь в виду, что при разработке валиковой пробы [7, 12] было принято расчетное определение параметров режима дуговой сварки (наплавки). При этом основной параметр режима — скорость охлаждения Шо околошовного участка при температуре Т наименьшей устойчивости аустенита (т. е. для большинства конструкционных сталей в пределах 500—600° С) практически определяют по номограммам (см. Приложение к ГОСТ 13585—68). Эти номограммы выражают зависимость между величиной погонной энергии сварочной дуги Ли Мдж м д/и ккал/см) и скоростью охлаждения град сек с учетом возможных различных значений То — начальной температуры свариваемого металла. [c.90]

Фиг. 47. График изменения свойств стали в зависимости от погонной энергии наплавки (углеродистая сталь с содержанием углерода 0,4%).

Эта зависимость позволяет без длительных расчетов определять по погонной энергии сечение шва, и наоборот. [c.26]

При выборе технологии сварки важное место занимает погонная энергия. Зависимость механических [c.126]

При сварке угловых сварных соединений (тавровых, нахлесточных) часть погонной энергии, вводимая в свариваемый элемент, определяется в зависимости от соотношения толщин. Так, в случае [c.79]

Расчет продольной усадочной силы в деформаций от продольных швов. Действие продольной усадки от продольных швов в балочных конструкциях заменяется действием фиктивной продольной усадочной силы Рус. Усадочная сила пропорциональна площади зоны пластической деформации и прикладывается к центру тяжести этой площади. Величина Рус в общем случае определяется в зависимости от погонной энергии, удельной погонной энергии сварки, жесткости свариваемого конструктивного элемента. Вследствие довольно высокой жесткости балок, применяемых в строительстве, и относительно умеренных удельных погонных энергий, используемых при их сварке, влияние этих двух факторов на Рус в данном случае ие очень велико, я Руо может быть вычислена по формуле [c.80]

Если погонная энергия, вводимая в рассчитываемый конструктивный элемент, находится ежду указанными в табл. IV, 9 диапазонами да, коэффициент А определяется интерполяцией его величин, вычисленных по формулам Для соседних диапазонов погонных энергий в зависимости от конкретной величины удельной погонной энергии да/д. [c.83]

При выполнении первого и последующих слоев без предварительного подогрева целесообразно повышать погонную энергию сварки, исходя из следующих зависимостей [c.537]

Основной параметр режима — скорость охлаждения околошовного участка при температуре Т наименьшей устойчивости аустенита (в пределах 500...600° С) определяют по номограммам (приложение к ГОСТ 13585—68). Эти номограммы выражают зависимость между погонной энергией дуги Q(,в и скоростью охлаждения о с учетом возможных различных значений То — начальной температуры свариваемого металла. [c.21]

Рис. 203. Зависимость остаточной кривизны прямоуголь ных полос разной ширины Н) от режима сварки а — вид полосы с наплавкой после охлаждения, б — характер изменения кривизны в зависимости от погонной энергии сварки для Л, см

Зависимость угла — от относительной ординаты к при сварке стали с погонной энергией дуги 4187 дж[см и различных скоростях показаны на рис. 19.11. [c.526]

В начальный период развития сварочной техники все материалы и сплавы в зависимости от их способности образовывать сварные соединения необходимого и достаточного качества разделяли на обладающие хорошей, удовлетворительной и неудовлетворительной свариваемостью. Для сталей в основном эта характеристика была связана с содержанием в них углерода. Современные знания о природе сварочных процессов позволяют утверждать, что все однородные металлы и сплавы могут образовывать при сварке плавлением сварные соединения удовлетворительного качества. Разница между металлами, обладающими хорошей и плохой свариваемостью, заключается в том, что для соединения последних необходима более сложная технология сварки (предварительный подогрев, ограничение погонной энергии сварки, последующая термообработка, сварка в вакууме, облицовка кромок и т. п.). [c.143]

Более углубленные исследования показали, что при повышенных скоростях охлаждения в швах этих сталей кроме феррита и перлита присутствуют также мартенсит, бейнит и остаточный аустенит. Обнаруживаемый в таких швах мартенсит — бесструктурный, а бейнит представляет собой феррито-карбидную смесь высокой дисперсности. Количество указанных структурных составляющих изменяется в зависимости от температурного цикла сварки. При уменьшении погонной энергии количество мартен- [c.519]

Таким образом, схема кристаллизации оценивается совокупностью углов, под которыми участки кристаллитов наклонены к оси Ох. На рис. 12.16 показаны распределения угла а по ширине шва от его оси (fe , = 0) до линии плавления ky= 1) при различных скоростях сварки и q/v = onst. Зависимость параметра ka от скорости СБэрки показэнз на рис. 12.17. С ростом погонной энергии сварки значение ka увеличивается. [c.450]

Для ст ая действия точечного источника на поверхности плоского слоя помимо приведенных форм> л разработаны также номогораммы, позволяющие определить скорости охлаждения в зависимости от погонной энергии сварки Я1я различных толщин металла и предварительной температуры подогрева изделия, либо провести обратно ю процедуру — по заданным диапазонам скроетей охлаждения определить оптимальные значения погонной энергии сварки Данные номограммы представлены на рис 1.12//—д. [c.29]

Для каждого рассмотренного случая технологического режима сварки полностью выдерживалась описанная методика проведения экспериментов, в соответствии с которой из-потавливались составные валиковые пробы и сварные соединения для определения механических характеристик. В результате последующих испытаний получено множество температурных зависимостей ударной вязкости различных участков сварного соединения, исполненного по конкретному технологическому режиму. Имея такую зависимость, можно определять критическую температуру хрупкости для кан дого случая. В наших опытах в качестве критической температуры брали верхний порог хладноломкости (максимальная температура, при которой начинается резкое падение значений ударной вязкости)—3 кгс-м/см . Установленные при этом верхние пороги хладноломкости различных участков сварных соединений, изготовленных при разных режимах, сопоставлялись с соответствующими значениями погонной энергии сварки, приведенными к одинаковой толщине проб. Такой подход позволяет более четко выявить в конкретных случаях наиболее оптимальный режим сварки, обеспечивающий лучшую хладостойкость сварного соединения (рис. 24—26). [c.68]

Зерна бейнита наследуют форму -и размеры аустенитных зерен. Увеличение тепловложения при сварке приводит к появлению и увеличению в структуре избыточного феррита, образующего оторочки по границам аустенитных зерен, и росту зерна (рис. 1.10 и 1.11). Микроструктура металла швов 09Х1МФ классифицирована по параметру средней ширины ферритной оторочки /ф на три балла в зависимости от тепловложения при сварке (погонной энергии сварки и температуры подогрева) [24] баллу 1 соответствует микроструктура с шириной /ф < 15 мкм баллу 2 -микроструктура с шириной /ф = 15. .. 50 мкм, баллу 3 - микроструктура для /ф > 50 мкм. Различие балла микроструктуры по сечению шва означает, что тепловложение при сварке многослойного шва существенно менялось. [c.37]

Рнс. 27. Сравнительные данные результатов валиковоГ пробы при HanviaBKe на пластины толщиной 16 км. (а) и пробы Шнадта (б) для стали 23Г в зависимости от погонной энергии дуги Jjv (q/v) [c.97]

Технологические особенности сиарки. При сварке нельзя допускать перегрев и многократный нагрев сварного соединения. В тех случаях, когда сварное изделие нельзя подвергнуть закалке или стабилизации (с обязательным последующим быстрым охлаждением, например, на воздухе), сварку необходилю выполнять при наименьшей погонной энергии и на максимально возможной скорости. Последовательность наложения швов должна, но-возможности, назначаться так, чтобы шов, обращенный к агрессивной среде, выполнялся в последнюю очередь. Следует всегда отдавать предпочтение механизированным способам сварки, поскольку возможность непрерывного выполнения данного пша с одпой установки сводит к минимуму опасность поражения коррозией тех участков шва, где повторное возбуждение дуги вызывает нежелательное тепловое воздействие на металл шва и околошовной зоны. Однопроходные односторонние швы по этой причине предпочтительнее двусторонних. Поскольку коррозионная стойкость металла шва находится в прямой зависимости от его химического состава и содержания в нем ферритной фазы, поддержание постоянного фазового п химического состава шва — главное условие получения доброкачественного сварного соединения коррозионностойкой аустенитной стали. В этом еще одна причина необхо- [c.124]

Результаты испытаний сводят в график, выражающий зависимость механических свойств стали (угол загиба и ударная вязкость в кгм1см ), а также твердости и размера д аустенитного зерна околошовной зоны от погонной энергии сварки. [c.475]

Установлено, что при дуговой сварке плавящимся электродом погонная энергия находится в прямой зависимости от площади поперечного сечения однопроходного шва [c.26]

Наплавку неплавящимся (вольфрамовым) электродом в азоте или в аргоне производят с применением присадочного металла из меди или ее сплавов в зависимости от требуемого состава наплавленного металла. Для наплавки употребляют азот особой чистоты и аргон высшего сорта (по ГОСТ 9293—74 и 10157—79 ). Устойчивость дуги в азоте ниже, чем в аргоне, поэтому предпочтение отдается аргону, несмотря на его большую стоимость. Для такой наплавки можно использовать лантанированные вольфрамовые электроды, обладающие хорошей устойчивостью. Наплавку на сталь производят при минимальной погонной энергии и с минимальной глубиной проплавления стали. Для этого часто используют дополнительное охлаждение стали водой с обратной стороны, что ускоряет кристаллизацию наплавляемого слоя и предупреждает появление трещин в стали. [c.263]

Испытание на ударный изгиб. В комплексе механических испытаний, выполняемых для оценки свариваемости, испытание на ударный изгиб имеет особо важное значение. Оно является основным показателем для выбора параметров режима сварки (погонной энергии) при валиковой пробе, для оценки стойкости сварных соединений прн низких температурах (порог хладноломкости) и в других случаях. В зависимости от цели испытания надрез делается (на предва-[1Ительно протравленных образцах) по металлу шва, линии сплавления, околошовному участку или другим участкам зоны термического влияния. Для определения ударной вязкости в зависимости от толщины основного металла при.ченяются образцы разного сечения с полукруглым или острым надрезом (см. гл. XXVI). Для получения порога хладноломкости используют стандартные образцы с полукруглым надрезом (образцы Менаже). На каждое значение температуры испытывается 3—5 образцов. Результаты испытаний наносятся на график. Порог хладноломкости можно также оценить по виду излома ударных образцов. В этом случае определяется процент кристалличности в изломе. Установлено, что соотношение площадей кристаллической и волокнистой структуры в изломе изменяется нро-порционалыю ударной вязкости. [c.19]

Величина коэффициента В при расчетах берется в зависимости от размерности погонной энергии qlV . Ниже приведены значения коэффициента В для случая, когда погонная энергия выражена в Дж/мм, при этом усадочная сила, определяемая по формуле (IV.81), получается в ньютонах, и для случая, когда погонная энергия выражена в кал/см (значения в скобках), при этом усадочная сила получается в килограммах. [c.80]

Коэффициент А зависит от способа сварки, погонной эиергии г/п, удельной погонной энергии до. Коэффициент А определяется по зависимостям, приведенным в табл. IV.19 (данные результаты получены под руковолстпом д-ра техн. наук проф. В, А. Винокурова). [c.83]

Это отношение характеризует погонную энергию дуги. Поперечное сечение однопроходного шва или валика находится в прямой зависимости от погонной энергии, при этом количество наплавленного металла находят из выражений [c.24]

Рис. К). Сталь 4X13. Влияние погонной энергии (а), скоростей охлаждения (б) и нагрева (в) на зависимость прочности при изгибе в процессе замедленного разрушения от максимальной температуры нагрева имитированным сварочным термическим циклом

Мнни.мальное значение удельной погонной энергии при сварке меди под флюсом в зависимости от толщины [c.402]

По данным В, Н. Т]1Мофеева, при сварке кнслородо-содержащей меди введение. достаточного количества раскислителей в металл шва будет приводить к перемещению кислорода из околошовной зоны в шов. Прн этом в непосредственной близости от линии сплавления образуется хрупкая прослойка. Чтобы повысить пластичность сварных соединений, необходимо препятствовать диффузии кислорода из околошовной зоны в металл шва. Максимально допустимая удельная погонная энергия в этом случае может быть рассчитана в зависимости от содержания кислорода в меди по уравнению [c.403]

Рис. 204. Зависимость относп-те, ьного укорочения от погонной энергии сварки и размеров поперечного сечения

Из графика следует, что при достаточно больших размерах площади поперечного сечения сваривяемьтх элементов, когда отношение < 150, связь между деформациями и значением погонной энергии характеризуется прямолинейной зависимостью. [c.387]

Погонная энергия дуги является одной из основных характеристик сварочного процесса и имеет важное значение при определении рационального режима сварки. Поперечное сечение однопроходного шва находится в прямой зависимости от величины погонной энергии. [c.78]

Режим сварки. Величина и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций находятся в прямой зависимости от погонной энергии сварки,-которая определяется режимом сварки и зависит от сечения шва или слоя. Увеличение сечения шва или слоя приводит к заметному росту величины остаточной деформации. Для обеспечения минимальной деформации сварной конструкции следует назначать наименьшие (допустимые из условий прочности конструкции) сечения швов и не допускать их увеличения в процессе изготовления конструкции. В отношении уменьшения сечения шва наиболее рациональной является двусторонняя рюмкообразная разделка рис. 4-18). На зависимости между величиной остаточной деформации и режимом сварки (погонной энергией) основан расчетный метод определения остаточных деформаций. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...