Ликвация элементов

Для оценки результатов глубокого травления необходимо знать, как влияют отдельные травители на внешний вид выявляемой структуры. Различимые глазом дефекты такие, как грубые трещины, усадочные раковины, газовые пузыри, закаты и неметаллические включения, если они встречаются в большом количестве, не требуют дополнительной оценки. Если в результате глубокого травления получается гладкая однородная поверхность, это указывает на бездефектную структуру причиной пористости могут быть усадочные раковины, реже — химическая неоднородность (ликвация элементов в твердом растворе, легко растворимые неметаллические включения). При этом действие травителя необходимо учитывать, так как травимость включений в одном и том же образце разными реактивами различна. Сегрегации также травятся различными травителями по-разному и могут быть причиной кажущейся пористости. Поэтому часто исследуют одинаковые образцы в отожженном и закаленном состояниях, при этом картина кажущейся пористости, обусловленная включениями, несмотря на термообработку, остается одинаковой. [c.42]

При уменьшении погонной энергии как за счет скорости сварки (рис. 109, кривая /), так и за счет сварочного тока (кривая 2) электрохимическая гетерогенность уменьшалась. Это объяснялось увеличением скорости охлаждения, что вызывало большие отклонения от равновесных условий формирования структуры и оказывало суш,ественное воздействие на процесс кристаллизации сварочной ванны. При этом уменьшалось время пребывания металла в твердо-жидком состоянии, в связи с чем снижалась ликвация элементов, особенно серы и фосфора, что в свою очередь приводило к уменьшению химической неоднородности. Увеличение скорости охлаждения также снижало структурную неоднородность и приводило к изменению структуры. [c.242]

Химическое травление позволяет выявить общую структуру шва, производить селективное определение фаз с учетом колебания их состава, кристаллографической ориентировки, выявлять ликвацию элементов в сплаве, дислокацию структур, проводить цветовое разделение фаз и др. [c.311]

Ликвацию элементов в сплавах изучали во многих работах, по результатам которых можно отметить следующее. [c.110]

Основными дефектами слитка являются усадочная раковина и рыхлость, неравномерное распределение (ликвация) элементов по сечению слитка, неметаллические включения, газовые пузыри, раковины, трещины и др. [c.47]

Изменение электросопротивления но высоте слитка объяснить ликвацией элементов не удается. В самом деле, в донной части слитка (до 20—25% от низа) имеет место отрицательная ликвация по сере, фосфору и углероду. Такое распределение примесей, казалось бы, должно привести к снижению электро-сонротивления. Но экспериментальные данные свидетельствуют об обратном. Кроме того, концентрация примесей непрерывно возрастает от низа слитка к прибыльной части, а на изотермах электросопротивления по высоте слитка обнаружен минимум на расстоянии 46% от дна. [c.87]

Можно полагать, что величина электросопротивления связана как с ликвацией элементов в -крупном слитке, так и с изменением структуры расплава. Это изменение происходит в слитках в результате возникающих при кристаллизации общих и локальных изменений температуры и процессов конвективного перемешивания. [c.87]

Рис. 51. Ликвация элементов головной часта слитка, отлитого из рельсового металла (углерод, кремний, марганец, сера, фосфор) по ходу разливки

Рис. 52. Ликвация элементов в пробе 1-го образца

На практике, кроме обычного отбела, иногда еще встречается аномальный отбел (не на поверхности стенки отливки, а в ее центре), образующийся вследствие ликвации элементов и других причин [16] и устраняемый теми же средствами изменением состава чугуна, модифицированием, замедлением охлаждения и др. [c.48]

Зональная и дендритная ликвация всех элементов уменьшается при увеличении скорости кристаллизации и, следовательно, при уменьшении развеса слитка. Уменьшение дендритной ликвации элементов, имеющих хотя бы небольшую растворимость в твердой стали, может быть достигнуто гомогенизацией металла, т. е. длительным отжигом в области температур 1150—1200°. Наиболее полезна гомогенизация предварительно обжатого металла [c.240]

Коэффициент Ко ликвации элементов в железе [c.33]

Определение скорости вращения формы является одним из основных вопросов при разработке технологии литья и конструировании центробежных машин. Чрезмерное увеличение частоты вращения нежелательно из-за возможности образования в отливках продольных трещин на наружной поверхности и повышенной ликвации элементов сплава. [c.377]

Влияние предварительного травления дендритной ликвации элементов [c.31]

Как было показано выше, в расплавленном металле сварочной ванны перед разными точками фронта кристаллизации реализуются различные уровни концентрационного переохлаждения. В соответствии с этим пограничные участки первичных кристаллов (дендритов, ячеек) должны в разной степени обогащаться примесными элементами. Соблюдение постоянного положения анализируемого участка на исследуемых шлифах позволило нри прочих равных условиях проследить влияние химического состава металла шва на уровень дендритной ликвации элементов и исключать влияние других факторов. [c.33]

При образовании твердых растворов наблюдается явление ликвации, заключающееся в неоднородном распределении по объему сплава металлов и неметаллических элементов. На рис. 4.5,в показана ликвационная неоднородность состава твердого раствора В1—5Ь по сравнению с однородным твердым раствором (рис. 4.5,6) и чистыми В1 (рис. 4.5,а) и 8Ь (рис. 4.5,г). [c.40]

Перераспределение элементов на оплавляемом участке ОШЗ связано с появлением между оплавленными зернами прослоек жидкой фазы. Характер МХН на оплавленном участке ОШЗ подобен МХН в сварных швах, однако показатели МХН в 1,2... 1,5 раза меньше. В среднелегированной стали показатели МХН в конечной структуре составляют для Мо — около 1,5 для Мп — около 1,4 и для S—около 1,2, при этом часто не наблюдается ликвация С — видимо, сказывается влияние выравнивающей диффузии в процессе гомогенизации при охлаждении. МХН не зависит от применяемых сварочных материалов, хотя степень оплавления ОШЗ различна — очевидно, основным определяющим фактором перераспределения служит диффузия в твердой фазе. [c.516]

В процессе заливки и охлаждения отливок в литейных формах возникают различные металлургические дефекты литейные напряжения, ликвация химических элементов сплава, газовые раковины, неметаллические включения, неоднородность макро- и микроструктуры. [c.362]

ТОЛЩИНЫ через 1 —1,5 ч после выпуска. Разбитый и очищенный сплав поплавочно пакуют в железные барабаны. При относительно медленном охлаждении (толстого слитка) наблюдается значительная ликвация элементов в слитке силикокальция (табл. 30). При этом карбид кремния образует твердую фазу, содержащую 70 % Si и имеющую плотность 3,2 г/см , т. е. более высокую, чем у расплава, вследствие чего он опускается в нижние зоны слитка. [c.120]

Чугуны. При разработке дисперсных СО для химического анализа чугуиов металл выплавляют в 0,5-т индукционной печи и расплав заливают в сухие песчано-глинистые формы (заготовки диаметром 150 мм, длиной 900 мм). Верхнюю и центральную части заготовок вследствие повышенной ликвации элементов отбраковывают, наружный слой также удаляют. Использование материала одной плавки при выпуске СО не превышает 30 %. [c.123]

Чрезмерный перегрев углеродистых сталей и быстрое охлалс-дение приводят к образованию крупноигольчатой ферритной (вид-манштетовой) структуры (см. рис. 25, а) и рыхлостей в околостыковой зоне. Крупноигольчатая структура устраняется нормализацией. Строчечные в прокате включения при осадке поворачиваются в стыке, что снижает его ударную вязкость. Термообработка в этом случае не всегда эффективна. С увеличением содержания углерода снижается температура плавления и расширяется интервал твердожидкого состояния, что может служить причиной околостыковой пористости и ликвации элементов. Прочность (рис. 31, а) и твердость (рис. 31, б) исходного металла и соединений растут, а их пластичность б и ударная вязкость снижаются, при этом твердость в околостыковой зоне резко увеличивается, а в стыке понижается. Твердость в стыке повышают увеличением Рос и уменьшением толщины ферритной полоски, появление которой связывают с выгоранием углерода, ликвацией элементов и деформацией деталей. [c.41]

Ликвация элементов в слитке влияет на ударную вязкость образцов, взятых из различных горизонтов слитка. Эта зависимость сохраняется и при старении образцы, взятые из различных горизонтов слитка, показывают неодинаковую склонность к деформационному старению. Образцы пз мартеновской стали Ст. Зкп, взятые из донной части слитка, имели нижний порог хладноломкости при —40° С. После старения нижний порог хладноломкости сдвинулся до —20° С, а понижение прн комнатной температуре составило 51,8%. Образцы из головной части слитка имели до старения нижний порог хладноломкости при —20° С, а после старения он сдвинулся до +20 С, понижение составило 85,6%. Еще более резкая неоднородость наблюдается у бессемеровской кипящей стали, порог хладноломкости которой после старения был сдвинут у образцов из донной части слитка от —40 до 0° С, а из головной части от —20 до более чем +20° С. Соответственно понижение а при комнатной температуре составило для образцов из донной части 53,4%, а из головной части 91,2%. [c.153]

Все мероприятия, способствующие увеличению плотности отливки и уменьшению содержания грзов в поверхностных слоях, приводят к повышению коррозионной стойкости Сохранение литейной корки, состоящей из окислов и силикатов железа, иногда повышает коррозионную стойкость на 30—40%. Нарушение сплошности корки недопустимо. Весьма нежелательна также ликвация элементов, так как места, обогащенные углеродом, серой и фосфором, будут быстрее корродировать. Г рубая наклепанная поверхность, царапины, риски после механической обработки способствуют развитию коррозии. [c.325]

Повышение уровня концентрационного переохлаждения стимулирует прорастание в глубь расплава, что, в свою очередь, способствует развитию дендритной ликвации элементов, снижаюш их температуру плавления сплава [49, 128, 144, 198]. [c.17]

В настоящей работе анализ дендритной ликвации элементов (серы, кремния, марганца) производили с помощью сканирующего электронного микроскопа марки JSM-ЗS F фирмы 7еоГ (Япония), оснащенного приставкой для микрорентгено-спектрального анализа. Исследуемые шлифы предварительно подвергали травлению на первичную структуру по методике, изложенной в работе [132]. [c.30]

Особенности депдритпой ликвации элементов в сварных швах на угле- [c.135]

Первичная кристаллизация металла сварочной ванны имеет прерывистый характер, вызванный выделением перед фронтом кристаллизации скрытой теплоты кристаллизации. Это приводит к характерному слоистому строенидо шва и появлению ликвации в виде слоистой неоднородности, которая в наибольшей степени проявляется вблизи границы сплавления. Слоистая ликвация такгко зависит от характера и скоуюсти кристаллизации металла сварочной ванны. Слоистая и дендритная ликвации уменьшаются при улучнтении условий диффузии ликвирующих элементов в твердом мета гле. [c.209]

Слоистая ликвация способствует увсличеиию химической неоднородности металла па этом участке по сравнению с металлом шва. Состав и структура металла в этой зоне зависят также от диффузии элементов, которая может проходить как из основного нерасплавившегося металла в Лчидкий металл, так и наоборот. Этот участок по существу и является мостом сварки. Его протяжсп-ность зависит от состава и свойств металла, способа сварки и обычно не превышает 0,5 мм, но свойства металла в нем могут оказывать решающее влияние па свойства всего свар юго соединения. [c.212]

Дендритная ликвация. Появление дендритной ликвации обусловлено иеравновесной кристаллизацией сплавов (см. гл. V, п. 10). Наличие в стали легируюихих элементов увеличивает температурный интервал кристаллизации, затрудняет протекание диффузионных процессов и способствует развитию явлений дендритной ликвации, так как увеличивает разницу в концентрациях между ранее и позднее выпавшими из жидкости кристаллами (по данным И. Н. Голикова). Макроструктура дендритной ликвации приведена на рис. 308,а. [c.408]

Термическая обработка магниевых сплавов имеет много общего с термической обработкой алкзмиииевых сплавов, ( литки и фасонные отливки подвергают гомогенизационному отжигу. В зависимости от состава сплава отжиг проводят при 400—530 °С в течение 15 -30 ч для усгранепия ликвации легирующих элементов [c.339]

Дендритная ликвация в сплавах развивается тем интенсивнее, чем больше коэффициент распределения К= =Сгв1Сж (Ств — концентрация твердой фазы Сж — концентрация жидкой фазы) отличается от единицы и чем больше температурный интервал между началом и концом кристаллизации, а также в случае сильного химического взаимодействия элементов в жидком состоянии. Последнее характерно для сплавов с диаграммами состояния, имеющими сингулярную точку плавления ин-терметаллидного соединения. [c.501]

Коэффициент степени ликвации К (отношение концентрации элемента в межосном участке к концентрации у оси дендрита) составляет 2,3—4 для легирующих элементов в сплавах Ni-f-3% Ti, Ni+2,1 % Si, Ni+4% Sn, Ni+5%Sb. Бинарные сплавы Fe- -(13—45) % r, Fe+ [c.501]

Ликвация углерода развивается только в присутствии карбидообразующих элементов (Ti, Сг) и не наблюдается при легировании некарбидообразующим алюминием. Усиление дендритной ликвации способствует различию пластических свойств и сопротивления деформации осей дендритов и межосных участков. Это приводит к неоднородности деформации, усилению концентрации напряжений и к снижению пластичности. Предварительный анализ диаграммы состояния нового сплава позволяет, таким образом, качественно оценить его деформируемость в слитке. [c.502]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...