Момент инерции и сопротивление профилей

Максимальные моменты инерции и сопротивления профиля лопатки относительно оси кх находятся точно таким же способом, как это описано выше, с той только разницей, что профиль лопатки при вычерчивании повертывается на 90°, т. е. ось должна стать в направлении оси уу. Наиболее удаленное волокно определяется указанным на чертеже расстоянием и момент сопротивления [c.232]

Оребрение коробчатых деталей. Соотношения, выведенные в предыдущих разделах, справедливы для профилей прямоугольного сечения (детали типа плит). У коробчатых деталей влияние ребер на жесткость и прочность гораздо слабее вследствие относительно большей величины моментов инерции и сопротивления коробки. [c.236]

Для расчета рабочих и направляющих лопаток на растяжение и изгиб необходимо определить геометрические характеристики сечений площади, моменты инерции и сопротивления, координаты центра тяжести. Аналитический расчет этих характеристик представляет значительные трудности ввиду сложной конфигурации лопаточных профилей, поэтому на практике используют приближенные методы определения геометрических характеристик сечений [104, 145, 159], Все они основаны на применении графоаналитического метода. Рассмотрим метод средних прямоугольников, который дает точность, удовлетворяющую требованиям расчетов лопаток, а также позволяет вести расчет на ЭЦВМ. [c.53]

Однако литые С-образные сечения сравнимы с катаными С-образными и 1-образными профилями по моментам инерции и сопротивления, габаритным размерам и весам. [c.507]

Для других профилей полярные моменты инерции и сопротивления определяют по таблицам. [c.171]

МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ И СОПРОТИВЛЕНИЯ РАСПРОСТРАНЕННЫХ ПРОФИЛЕЙ [c.32]

Моменты инерции и сопротивления распространенных профилей (табл. П-9) [c.36]

Номер профиля Основные размеры, мм Площадь сечения, см Мас- са, кг/м Моменты инерции и сопротивления [c.58]

Момент сопротивления Ух стандартных профилей вычислен для каждого размера заранее и дается в соответствующих таблицах. Поэтому при расчете бруса на прочность отпадает необходимость производить громоздкие вычисления по определению моментов инерции и моментов сопротивления. В [c.129]

Момент сопротивления Wx стандартных профилей вычислен для каждого размера заранее и задан в специальных таблицах. Поэтому при расчете стержня на прочность отпадает необходимость проводить громоздкие вычисления по определению моментов инерции и моментов сопротивления. В приложении приведены таблицы стандартных профилей. Кроме профилей, приведенных в этих таблицах, существуют и другие профили, например, применяемые в самолетостроении и задаваемые специальными стандартами. [c.173]

Моменты инерции и моменты сопротивления катаных профилей стандартных размеров даются в таблицах ГОСТ. [c.226]

Под элементами профиля лопатки мы понимаем площадь, координаты центра тяжести, моменты инерции и моменты сопротивления профиля. Для определения этих элементов профиль вычерчивается в увеличенном масштабе (лучше всего 10 1, для больших размеров профиля — 5 1). [c.76]

По ГОСТ 8239—56 для заданного профиля находим моменты инерции и моменты сопротивления сечения [c.223]

Множители перед скобкой в формулах (79) и (80) дают прежние выражения (70) и (71) для полярного момента инерции и момента сопротивления круглого профиля, диаметр которого равен внешнему диаметру трубы. Разность в скобках выражает поправку, вносимую наличием отверстия. При отсутствии отверстия, т., е. при йд = О, отношение а = О, и формулы (79) и (80) полностью совпадают с (70) и (71). [c.105]

При изготовлении стальных конструкций широко применяются прокатные профили, изготовляемые на заводах по особому утвержденному сортаменту. В этот сортамент входят сечения двутавровое, тавровое, уголковое, корытное (или швеллерное) и некоторые другие, имеющие различные размеры -(или номера). Сочетая эти профили с листовой сталью путем склепки или сварки, можно составлять сколь угодно сложные и мощные сечения. Для облегчения подбора таких сечений составлены таблицы сортамента, содержащие, помимо точных геометрических размеров каждого профиля, готовые значения их площадей, весов, моментов инерции и моментов сопротивления (см. приложение 2). [c.161]

Этому требованию в наибольшей степени удовлетворяют двутавровая и швеллерная балки (рис. 100). Каждый профиль балки имеет стандартный номер. Он численно равен высоте профиля, измеренной в сантиметрах. Соответственно номеру профиля в таблицах указаны остальные размеры сечения, а также моменты инерции и моменты сопротивления. [c.177]

Как определяются осевой момент инерции и осевой момент сопротивления для различных профилей [c.187]

Значения моментов инерции и моментов сопротивления для прокатных профилей приводятся в таблицах ГОСТ. [c.307]

Выгодность форм сечений элементов, работающих на изгиб и кручение, удобно характеризовать по прочности — моментами сопротивления и (изгиба) и (кручения), а по жесткости — осевым моментом инерции ] и угловым сопротивлением закручиванию Jк при одинаковой площади сечения f = 1. Изгиб рассматривается относительно горизонтальной оси. Соотношение размеров двутавровых и корытных профилей взято как у нормальных и облегченных профилей 30, а уголка — как у профиля № 15 с й = 15 мм. [c.3]

Для подобных профилей хорда лопатки пропорциональна корню квадратному из площади, момент сопротивления пропорционален кубу, а момент инерции —четвертой степени хорды. Размер хорды в корневом сечении, примерно равный ширине профиля в этом сечении, принимают по прототипу и проверяют расчетом на прочность. Можно также ориентировочно принимать хорду равной хорде на среднем диаметре, если она известна из предварительного расчета. [c.125]

Моменты инерции, моменты сопротивления и минимальный радиус инерции для наиболее распространенных профилей [c.57]

Чтобы определить относительную весовую выгодность намеченных для сравнения профилей проката, подвергающихся изгибу, достаточно разделить момент сопротивления, или момент инерции, на площадь сечения профиля, то есть- см и см — это будет приведенная прочность и жесткость. Обратные величины [c.29]

Стержни открытого профиля. Для определения наибольших касательных напряжений и относительных углов закручивания тонкостенных стержней открытого профиля следует пользоваться формулами (8.61) и (8.60). При этом момент инерции Л и момент сопротивления W , входящие в эти формулы, в зависимости от формы поперечного сечения вычисляются по разному. [c.180]

Балки, работающие на изгиб, на практике предпочитают брать двутаврового профиля, так как такой профиль при сравнительно небольшой затрате материала имеет большой момент сопротивления изгибу и большой момент инерции поперечного сечения, по которым балка рассчитывается при обычной нагрузке, когда плоскость действия внешних сил совпадает со срединной плоскостью вертикальной стенки двутавровой балки. Зато момент инерции для главной оси, перпендикулярной к этой плоскости, у поперечного сечения двутавровой балки сравнительно незначителен, во всяком случае у балок с высокой вертикальной стенкой разница между обоими моментами инерции очень велика. Поэтому, как это следует из выводов предыдущего параграфа, в данном случае осуществлена предпосылка для возможности перехода плоской формы равновесия изгиба двутавровой балки в искривленную. [c.335]

Для возможности практического использования формул (66)— (69) необходимо найти выражения полярного момента инерции Jp и полярного момента сопротивления для круглого профиля диаметром й. [c.99]

В стандартах приведены размеры, площадь поперечного сечения и масса погонного метра профиля, а также допускаемые отклонения от номинальных размеров. В стандартах на профили (балки, швеллеры, уголки и т. д.), применяемые для изготовления различных конструкций, кроме размеров площади поперечного сечения и массы одного погонного метра, приведены также справочные величины момент сопротивления, момент инерции, радиус инерции и др. [c.374]

Молоты — Характеристики и назначение 308 Моменты изгибающие балок — Расчет 116—118 --инерции и моменты сопротивления профилей наиболее распространенных 120—129 Мощность — Единицы измерения и меры 5, 8, 9, 14 [c.1121]

Расчет деформаций станины под действием внешних усилий является наиболее сложной задачей. В общем случае станина подвергается изгибу в двух плоскостях и кручению. В случае замкнутого профиля поперечного сечения расчет деформаций можно производить обычными методами сопротивления материалов на основании расчета соответствующих моментов инерции сечения. Если по длине балка имеет переменное сечение, то за расчетное выбирают сечение, находящееся на расстоянии /д длины от наибольшего. Влияние поперечных ребер и перегородок на жесткость изгиба и кручение при замкнутом контуре невелико и его можно не учитывать. [c.216]

Обозначение профил я Толщина 6, мм Момент сопротивления 1 м ширины профиля и/, см" Момент инерции 1 м ширины профиля 3, см Масса 1 профиля, кг [c.327]

Время срабатывания толкателя зависит от нескольких факторов момента инерции ротора и закона его изменения, характера нагрузки Р на шток и связанной с ним массы сопротивлений движению, характеристики двигателя (для периода разгона) и кинематики ротора. У толкателей, имеющих в роторе высшую кинематическую пару, соответствующим выбором профиля элемента пары можно получать разное время срабатывания при неизменных прочих условиях. [c.10]

Профиль вилки толкателя ЭМТ-1 выполнен так, что (если пренебречь трением) при постоянной нагрузке на шток и определенной постоянной угловой скорости системы шток будет находиться в безразличном равновесии. Теоретические расчеты полностью подтверждаются экспериментом на рис. 57, а и в (участок 2) при постоянной нагрузке угловая скорость в процессе утапливания штока остается почти неизменной. Это условие, естественно, соблюдается и во время выталкивания штока, если установленная мощность двигателя невелика, что хорошо иллюстрируется рис. 57, е (участок /). Если мощность соответствует номинальной расчетной, процесс разгона протекает быстрее и менее ярко выражен (рис. 57, а, участок /). При нагрузке, близкой к номинальной расчетной, и особенно при нагрузке более номинальной, в конце утапливания штока несколько повышается угловая скорость ротора (рис. 57, б, участок 1). Это объясняется тем, что при большой нагрузке шток начинает перемещаться с повышенной скоростью и быстро достигает крайнего нижнего положения. Так как за это короткое время перемещения кинетическая энергия системы не успевает полностью поглотиться сопротивлениями вращению, а момент инерции системы уменьшается (центробежные грузы приближаются к оси вращения), угловая скорость увеличивается. Естественно, что при относительно малых нагрузках на шток (рис. 57, а и в), а также при пружинном нагружении такие явления не наблюдаются. [c.193]

В кулачковом механизме (рис. 10.16), имеющем роликовый поступательно-движущийся толкатель, определить аналитическим методом реакции в кинематических парах, приведенный момент М на валу О кулачка (звена /) и КПД поступательной кинематической пары. На толкатель (звено 3) действует заданная сила Q3, являющаяся равнодействующей сил, действующих на толкатель натяжения пружины, силы инерции, тяжести и др. Силами тяжести и инерции ролика (звено 2) пренебрегаем. Кулачок вращается с постоянной угловой скоростью (Di. Центр тяжести кулачка лежит на оси вала О, а вес кулачка не учитывается. Принимаем, что ролик совершает чистое качение по профилю кулачка. Сопротивлением при трении качения пренебрегаем, а также шириной d толкателя. [c.159]

Литые С-образные сечения сравнимы с катаными С-образными и Т-образными профилями по моментам инерции и сопротивления, габаритным размером и весам и значительно меньше лодвержены концентрации напряжений вследствие наличия закругленных углов. Если ширину литого С-образного сечения сделать больше, чем у катаного, то она приобретает очень большую жесткость и повышенный момент инерции в отношении оси УУ. Если же ширину увеличить до 1,5 значения высоты, то С-образное литое сечение "будет иметь одинаковые моменты инерции в отношении осей XX и УУ. [c.96]

Значения моментов инерции простейщих фигур, а также прокатных профилей приводятся в технических справочниках. В таблице 11.1 приведены значения осевых моментов инерции У и моментов сопротивления для наиболее часто встречающихся сечений. [c.132]

Так как вблизи нейтральной оси материал мало напряжен, то выгодно больше материала располагать дальше от нейтральной оси. Поэтому в машиностроении редко применяют металлические балки прямоугольного сечения, но весьма широко распространены прокатные профильные балки таврового, двутаврового, углового, швеллерного и других сечений. Моменты инерции, моменты сопротивления и другие характеристики прокатных фасошшх профилей стандартных размеров даются в таблицах ГОСТа. [c.249]

Рис, 7.11. Зависимость массы единицы длины профиля от его параметров (6а-висный профиль имеет момент инерции / = 0,1894- 10" м и момент сопротивления Z = 0,1570-10 м° при массе 1 м профиля, равной 18,3 кг) [c.174]

Определить величину главных центральных моментов,инерции, моментов сопротивления и радиусов инерции симметричных сварных сечений, составленных из прокатных профилей (см. тзблвду). Совместная работа элементов составного сечения обеспечивается соединительными элементами, показанными пунктиром. [c.109]

Рис. 35, Момент сопротивления 17 и момент инерции / массивных и полых профилей с одинаковой глощадью сечения (случай изгиба)

Ослабление детали ребрами формально выражается в уменьшении момента сопротивления сечения детали. В табл. 19 показано влияние ребер на момент сопротивления и момент инерции профиля прямоугольного сечения. Момент сопротивления неоребренного прямоугольного сечения принят за единицу. [c.228]

В табл. 21 приведено сравнение показателей различных профилей при изгибе. В основу сравнения положены условия равенства масс (сечений Р) II прочности (моментов сопротивления Щ. Увеличение прочности и жесткостп достгается последовательным применением принципа разноса материала в область действия наибольших напряжений. За единицу приняты масса, моменты сопротивления и инерции исходного профиля 1, у которого материал сосредоточен вблизи нейтральной оси. , [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...