Условия в бесконечности при движении в трубе

Реакция на поршень, таким образом, пропорциональна скорости поршня и является реакцией чистого сопротивления. Множитель пропорциональности 3 >с называется сопротивлением излучения среды. Сопротивление на единицу площади поршня К = >с называется волновым или акустическим сопротивлением среды. Его величина для воздуха при нормальных условиях равна 42, как показано в 22. Это выражение было использовано в 20 для вычисления реакции при колебаниях диафрагмы конденсаторного микрофона. Мы только что видели, что при отсутствии отражённой волны акустическое сопротивление не зависит от частоты движения поршня. Однако, когда труба не бесконечно длинна, имеются волны, отражённые дальним концом, и они также будут действовать на поршень. В этом случае реакция воздуха оказывается различней для различных частот движения поршня. В этом случае для решения задачи необходимо разложить сложное движение поршня на простые гармонические составляющие и рассматривать каждую компоненту отдельно. [c.265]

На основании полученных выше уравнений были проведены численные расчеты, иллюстрирующие поведение бесконечной цилиндрической трубы при нагружении ее изнутри импульсом давления. При этом рассматривалось движение в упругой и пластической стадиях деформирования, а также определялись величины внутреннего давления, при которых происходило разрушение оболочки. Исследовалось влияние окружающей среды на характер движения оболочки. Чтобы убедиться в правильности работы построенного алгоритма, расчеты проводились для случая, когда прочностные свойства материала трубопровода остаются неизменными. В дальнейшем планируется проведение расчетов для случая, когда прочностные характеристики материала изменяются с течением времени под воздействием различных условий старения. Результаты расчетов приведены на рисунках и в таблице. На рис.1 - рис.7 приводятся зависимости безразмерных величин о, и К от безразмерного времени I. [c.250]

Для выяснения условий, при соблюдении которых уравнения движения будут одинаковы, или движения подобны, напишем уравнения Стокса (III.41) для случая плоского потока в безразмерном виде. В качестве масштаба длины выберем какой-либо характерный размер тела I (хорда крыла, диаметр или радиус трубы и др.), а в качестве масштабов скоростей, давлений, плотностей, температур и пр. — их характерные значения (на бесконечности, средние по объемным, массовым расходам и пр.). [c.226]

Струйная теория исходит из условия, что жидкость идеальная, несжимаемая и невязкая, а колесо насоса с бесконечным числом тонких лопаток состоит из каналов, длина которых значительно больше их ширины. Поэтому к течению потока в колесе могут быть применены обычные законы движения потока по трубам. Но поскольку каналы рабочего колеса, обычно при конечном числе лопаток, не соответствуют предпосылкам, заложенным в струйной теории, и профиль лопаток, по существу, этой теорией не учитывается, то опытные результаты обычно не совпадают с теоретическими и в расчет приходится вводить различные поправочные коэффициенты. [c.146]

Влияние газового потока па ламинарное течение пленки впервые было рассмотрено П. А. Семеновым [113] в начале 40-х годов. Полученные им зависимости хотя и не учитывают процессов волнообразования на поверхности пленки, однако позволяют наглядно понять сущность явления захлебывания, которое происходит в трубках с увеличением скорости газа и переходом от нисходящего к восходящему течению пленки. В более общем виде аналитическое решение уравнений движения для расслоенного ламинарного течения жидкости и газа между параллельными бесконечными пластинами и в круглой трубе с плоской поверхностью раздела фаз было получено в 1946 г. С. Г. Телетовым [123]. Несколько позже (1961 г.) Н. И. Семеновым и А. А. Точигиным 1112] была решена задача расслоенного ламинарного течения жидкости и газа с невозмущенной поверхностью раздела фаз в виде дуги любой кривизны. Расслоенное ламинарное течение при наличии переноса массы (конденсация, испарение) изучалось Г. Г. Черным [143] и Г. А. Бедой [5]. К данному направлению теоретических исследований следует отнести также работы В. А. Успенского [131], С. В. Рыжкова и А. Н. Майбороды [81, 110], а также Б. И. Конобеева [64, 65], который упростил решение П. А. Семенова, отбросив члены, учитывающие воздействие сил тяжести на движение пленки. Следует отметить, что подобный подход к рассматриваемой задаче является допустимым только при больших скоростях газового потока. Однако в этих условиях поверхность пленки покрыта волнами, а следовательно, необходимо рассматривать не ламинарное, а ламинарно-волновое течение. [c.184]

Отсюда, так как вдоль каждой линии тока рк согласно (8.11) легко выразить через р, У, Ктах и р/р, следует, что pjpl = = Pi/pl, или, так как р = р1, что Pi = р , pi = рг и Kj = v . Таким образом, из предположения о непрерывном обтекании тела в цилиндрической трубе при отсутствии полостей, распространяющихся за телами в бесконечность, т. е. при Si = S , как следствие условия о выравнивании давлений получилось, что все характеристики потока в переднем и заднем сечениях Si и 1S2 далеко от тел одинаковы. Этот вывод установлен для непрерывных адиабатических движений газа очевидно, что для несжимаемой жидкости это положение также верно. [c.72]

Сравнивая (7.25) и (7.36) и граничные условия (7.26) и (7.37), видим, что математические задачи об определении функции напряжений при кручении цилиндрического стержня и скорости течения ламинарного установившегося движения вязкой несжимаемой жидкости в бесконечно длинной трубе, поперечное сечение которой одинаково с поперечным сечением стержня, под действием постоянного перепада давлений dpldz совпадают, когда [c.372]

Непрерывный стан холодной прокатки труб позволяет повысить производительность труда в 5—10 раз в отличие от производительности имеющейся на обычных станах холодной прокатки. Эффективность капиталовложений при использовании непрерывного стана в 2 раза выше, чем для стана холодной прокатки труб валкового типа. Уже в течение нескольких лет на Московском трубном заводе работает стан непрерывного волочения (рис. 1). Стан осуществляет безоправочное волочение труб диаметром 8—26 мм с наибольшим усилием Q = 5 т и скоростью в пределах 0,6— 1,25 м/сек (40—-75 м/мин). Такой стан, осуществляя волочение труб в одну нитку, успешно заменит трехниточный стан с возвратно поступательным движением тележки. Стан отличается простотой конструкции, удобством обслуживания, малой занимаемой площадью. После волочения на таком стане трубы получаются прямыми, отпадает необходимость забивания и обрезания головок, имеет место экономия металла до 3%. В условиях данного завода на стане сокращено до семи технологических операций. На стане опробовано также волочение на длинной оправке труб с внутренней футеровкой и выступающими концами футеровки, удаление внутреннего грата с электросварных труб диаметром 20—22 мм. Конструктивно стан состоит из трех подающих клетей /—3 (рис. 1), установленных на общей раме 4. В каждой клети имеется две бесконечные цепи 5—7, между ближайшими ветвями которых происходит зажатие трубы призматическими звеньями. Каждая цепь перемещается ведущей звездочкой 8 при наличии неприводной звездочки 9 с другой стороны клети. Рабочие цепи перекатываются по неприводным роликовым цепям, которые опираются на подпружиненные опорные планки. Роликовую цепь и опорные планки конструктивно можно заменить неподвижными роликами. Зажатие трубы ближайшими ветвями рабочих цепей происходит с помощью нажимных балок, которые механизмом установки перемещаются симметрично относительно оси волочения. Две волоки размещаются в люнетах 10, смазка (жидкая циркуляционная) заливается на трубу перед волокой. Конструкция такого стана простая, так как отсутствует промежуточное звено — тянущая тележка. Цепи непосредственно зажимают и перемещают трубу во время волочения. [c.158]

Примером движения, в котором условия подобия выполняются точно и действительно имеет место логарифмический профиль скоростей, может служить предельное движение жидкости вдоль одной из стенок трубы, когда вторая стенка удалена на бесконечность (Л - оо при фиксированном у). Легко убедиться, что в этом случае во всем потоке будет выполняться условие т = onst = и логарифмический профиль скоростей станет единственно возможным. [c.605]

В главе IV были решены задачи об установившемся прямолинейнопараллельном течении вязкой несжимаемой жидкости между параллельными неподвижными стенками и в круглой цилиндрической трубе. Предположение о прямолинейности траекторий всех частиц жидкости может оправдываться строго только при условии, что сами стенки на всём своём протяжении являются прямолинейными и простираются в обе стороны до бесконечности. Если же стенки по своей длине ргра1ничены и если к тому же у своих концов они не будут строго прямолинейными, то предположение о прямолинейном характере траекторий всех частиц жидкости может оправдываться только приближенно на тех участках, которые будут достаточно удалены от кон-арв стенок. Как уже указывалось в 5 главы IV, ламинарное движение в цилиндрической трубе ограниченной длины может реально осуществляться при выполнении двух условий. Во-первых, число Рейнольдса не должно превышать своего критического значения. Во-вторых, длина трубы, отсчитываемая от входного её сечения, должна превышать длину так называемого начального участка, на протяжении которого всякого рода возмущения, неизбежно возникающие при входе в трубу, будут постепенно уменьшаться. При выполнении этих двух условий на протяжении начального участка будут постепенно развиваться те основные признаки ламинарного режима, о которых была речь в 5 главы IV. [c.350]

Осредненное движение (10) относится к бесконечной трубе с пористым вдувом, в которой при 2 оо разрешен не более чем линейный рост [/г при ограниченности 11г и 11 . Однако опытные данные и для конечных, но не слишком коротких вихревых камер вполне соответствуют этой картине потока [37], поэтому автомодельное решеиие (10) будем использовать для камер конечной длины Ь, не ставя граничного условия при г = Ь. [c.219]

I) Для иллюстрации укажем пример такого случая задача о движении газа при вдвигании или выдвигании поршня из бесконечной трубы. Здесь речь идёт о нахождении решения газодинамических уравнений в области плоскости X, г между двумя линиями правой полуосью х и линией х = X ((), изображающей движение поршня (рис. 70, 71). На первой линии задаются значения двух величин (начальные условия о = О, р = ро при = 0), а на второй — всего одной величины ( = и, где и (г ) — скорорть поршня), [c.472]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...