Электроды Расчет расхода

Расчет расхода электродов, электродных материалов и электроэнергии [c.21]

При укрупненных расчетах расхода электродов можно воспользоваться следующими величипа.мп отношения веса электродов (пли проволоки) [c.386]

Расчет расхода электродов. Основными величинами, характеризующими процесс сварки и наплавки, являются коэффициенты расплавления сХр, наплавки ,, и потерь ф. От их величины в значительной степени зависит производительность сварки. [c.107]

Расчет расхода 107, 489 Электроды металлические вольфрамовые 222 [c.515]

Стоимость основных материалов слагается из стоимости проката сварочной проволоки и электродов и определяется по расчету расхода каждого вида материала и данным расхода материала, приведенным в картах технологических процессов и ценников. Например, требуется определить стоимость листовой стали Ст. 3 s = 10 мм на изделие (корпус подогревателя). По картам заготовки чистый вес этой стали составляет 1,007 т, а отходы принимают в пределах 4—6%. Стоимость 1,0 m листовой стали Ст. 3 по ценнику [12] составляет 69,3 руб. Стоимость отходов примерно принимается 10% от прейскурантной цены данного материала. Тогда стоимость по данной стали на один корпус подогревателя составит [c.69]

В табл. 44 приведены соответствующие значения расхода электроэнергии и электродов в зависимости от диаметров последних. Так как данные в таблице составлены из расчета расхода энергии и электродов на 1 пог.. и длины реза нержавеющей [c.249]

Основными видами сварки меди являются ручная дуговая покрытыми электродами, автоматическая под флюсом, в защитных газах плавящимся и неплавящимся электродом, газовая. В связи с высокой теплопроводностью меди сварку ведут на повышенных по сравнению со сталью величинах тока. Например, при ручной дуговой сварке покрытыми электродами величина тока выбирается из расчета /<.в=(50ч-60) э, где — диаметр электрода сварка ведется на постоянном токе с подогревом до 200—250°С. Мощность газового пламени по расходу ацетилена выбирают из расчета для толщин б<10 мм ис,н,=150-6 л/ч, для 6>Ю мм Ос.н.=200-6 л/ч е использованием, нормального пламени и флюсов на основе буры. [c.137]

Ацетиленовый генератор для, ручной газовой сварки подбирают по требуемой производительности. При расчете по укрупненным показателям средний расход материалов на сварочно-наплавочном участке можно принимать по ацетилену 2500. .. 2700 л в течение одной смены на одного газосварщика (при коэффициенте использования поста—0,75) по кислороду на 20 % больше расхода ацетилена по электродам и электродной проволоке — 2. .. 3 % от массы свариваемых деталей. [c.311]

Расчет. Определяем требуемый вес электродов с учетом удельного расхода 8 кг на 1 г конструкций (табл. 6-2) [c.253]

По приведенной методике определяют расход электродов для сварки в нижнем положении. При расчете норм расхода электродов для сварки в других пространственных положениях применяют поправочные коэффициенты для сварки в наклонном положении— 1,05, для сварки вертикальных и горизонтальных швов (на вертикальной плоскости) — 1,1, для сварки в потолочном положении — 1,2. [c.276]

Потребность в асбесте, используемом для теплоизоляции сва рных стыков трубопроводов при термообработке, может определяться при укрупненных расчетах, по среднему расходу асбеста в 450 кг на каждую тонну легированных электродов, расходуемых на монтаж агрегатов. [c.594]

Величина сварочного тока подбирается в зависимости от толщины металла и вида сварного соединения диаметр электрода — в зависимости от толщины свариваемых листов с таким расчетом, чтобы электрод при выбранном режиме сварки не разогревался по всей длине до светло-красного каления, которое вызывает быстрое испарение его, растрескивание и быстрый расход. [c.279]

Масса металла, наплавленного ручной сваркой Рр, определяется из фактического расхода электродов и присадочного металла, при этом масса наплавленного металла для ручной дуговой сварки принимается в размере 50% массы израсходованных электродов, а в случае использования высокопроизводительных электродов с железным порошком в покрытии — 60%. Для ручной газовой сварки масса наплавленного металла берется из расчета 93% массы израсходованной сварочной проволоки. [c.716]

Диаметр трубопровода для сжатого воздуха определяется в зависимости от расхода воздуха, указанного в техническом паспорте машины, а также от характера работы машины. При автоматической работе машины пневматический цилиндр и ресивер должны наполняться сжатым воздухом с большой скоростью следовательно, и диаметр трубопровода в этом случае должен быть больше диаметра трубопровода при работе машины с малой величиной ПВ. Расход воздуха берется для среднего усилия сжатия электродов, которое установлено для данной машины. Кроме того, учитываются потери напора на всей длине трубы, равные 10% от рабочего давления. При расчете общего воздухопровода для питания нескольких машин коэффициент одновременности работы принимается равным 0,5—0,8. [c.83]

Нормированием сварочных работ определяются нормы времени, нормы выработки, нормы расхода электродов и электроэнергии. Правильно поставленное нормирование — важный фактор увеличения производительности процесса сварки и снижения себестоимости продукции. Нормы в современном производстве должны стимулировать увеличение производительности труда, экономию материалов и средств. Поэтому они не должны быть среднеарифметическими величинами, формально составленными на основе среднего уровня производительности, расхода электродов и электроэнергии. Нормы времени и расхода электродов должны отвечать требованиям, предъявляемым к среднепрогрессивным нормам, базирующимся на опыте работы передовых рабочих, на строгом техническом расчете. [c.236]

Необходимо также стремиться к минимальному расходу других материалов электродов, сварочной проволоки и флюсов, болтав и заклепок, поэтому размеры сварных швов не следует назначать больше требуемых расчетом или технологическими условиями. Болты и заклепки в стыках целесообразно располагать на минимальных расстояниях. В этом случае размер, а следовательно, и масса накладок будут наименьшими. Если болты или заклепки [c.34]

Износ рабочих концов электродов может быть описан эмпирической формулой Р = сР, где Р — износ электродов, кг/ч, в расчете на три электрода печи с — постоянная. Поскольку большие значения токов характерны для работы с короткими дугами, то можно считать, что износ рабочих торцов заметно усиливается при уменьшении длины дуги. По-видимому, в таком случае усиливается процесс испарения графита в зоне дуги вследствие переноса большего количества заряженных частиц усиливается процесс растворения графита в Шлаке вследствие большей вероятности и большей продолжительности контакта электрод-шлак [9,10]. Существенное Снижение расхода электродов путем уменьшения эрозии тор-Ца Может быть получено при работе с длинными дугами, т.е. При работе на повышенном вторичном напряжении. Появление и широкое использование водоохлаждаемых панелей в футеровке сверхмощных печей дает возможность эффективно [c.75]

При толщине свариваемых кромок до 6 мм применяют электроды диаметром до 4 мм, а для кромок больших толщин — до 6 мм. Сварочный ток определяют из расчета 30— 45 А на 1 мм диаметра электрода. Расход аргона составляет 6—15 л/мин. Сварку производят при минимальной длине дуги (менее 2 мм), что обеспечивает энергичное разрушение оксидной пленки вследствие катодного распыления и улучшенную защиту сварки. Механизированную сварку выполняют на специализированном автомате типа АД СВ-6. [c.292]

Однако при расчете расхода материалов, требующихся для изготовления электродов, необходимо учитывать также неизбежные в процессе изготовления электродов потери материалов (потери проволоки при рубко, потери материалов покрытия при их измельчении, иросеве, сушке и т. п.). [c.22]

Аналогичный расчет при аргоно-дуговой сварке титана плавящимся электродом, при расходе газа в струе 50—60 л1мин (т. е. в 3—4 раза больше, чем при неплавящемся) и увеличении количества расплавляемого металла в 2—3 раза, дает приращение кислорода в металле в 1,5—2 раза большее, чем на режимах сварки неплавящимся электродом, т. е. А [Оа] = 0,005 0,020%. Эти значения также примерно совпадают с экспериментально определенными при сварке титана этим способом (А [Оа] =0,01- 0,02%). [c.83]

Электрическая энергия в силосовании кормов, во-первых, значительно ускоряет процесс и, во-вторых, обеспечивает более интенсивное развитие и жизнедеятельность молочнокислых бактерий. Технология электросилосования довольно проста в зеленую массу закладываются электроды, через которые пропускают ток. После того как температура силоса достигнет 30—35° С, ток выключают, и процесс заканчивается. Длительность электропрогрева продолжается от 30 до 60 ч. На 1 т силоса расход электроэнергии составляет примерно 25 кВт-ч. Таким образом, при закладке силоса по 15 т в расчете на голову крупного рогатого скота расход электроэнергии на силосование будет равен. 375 кВт-ч. [c.28]

Электросталеплавильные цехи имеются на многих металлургических заводах с полным циклом в основном для получения высококачественных сталей. Практически все ферросплавы производят в электропечах на ферросплавных заводах. Электропечи дают жидкую сталь на передельных заводах, на которых исходным сырьем является металлолом. На электропечах базируется получение стали прямо из специально подготовленного рудного сырья, минуя доменный процесс. Работают электропечи циклично — загрузка, разогрев шихты, плавление, выдача стали. Продолжительность так называемого оборота печи 3,0—6,0 ч. Единичная электрическая мощность печей составляет 6—22 МВт. Самая крупная в СССР электропечь садкой металлошихты 200 т имеет максимальную электрическую мош,ность 22 МВт. Удельный расход электроэнергии составляет от 600 до 8000 кВт-ч на 1 т стали. Отходяш,ие газы электросталеплавильных печей имеют температуру на выходе из печи 900—1000° С и являются практически негорючими. Их физическую теплоту наиболее целесообразно использовать для предварительного подогрева шихты перед загрузкой ее в печи. Расчеты показывают, что при двухступенчатом подогреве металлошихты отходящими газами печи удельный расход электроэнергии может быть снижен более чем на 30%. Существенно увеличивается производительность электропечи благодаря сокращению продолжительности ее разогрева. Улучшаются условия очистки сбрасываемых в атмосферу газов от печи. Снижается удельный расход электродов, из металлошихты выгорает масло и ряд других засоряющих шихту веществ. [c.39]

Коэффициент потерь электродного металла / составляет 3...20 %. Менее 3 % потерь электродного металла обычно не бывает. Потери более 20 % делают конкретный способ сварки при данных условиях нерациональным. Значения коэффициентов расплавления и наплавки используются для расчета и учета расхода электродов и нормирова ния времени сварки. [c.92]

Расход электродов для электростанции на газомазут-ном топливе принимается с коэффициентом 0,8 при расчете по паропроизводительности котлов. [c.255]

Если полагать, что этот расход электричества за анодный полупериод идет полностью на анодную посадку кислорода, то получается, что число адсорбированных атомов кислорода, необходимое д.ля смещения потенциала титана от его стационарного значения до потенциала +0,5 в, составляет примерно один монослой, прп этом полагаем, что для образования одного монослоя кислорода на поверхности электрода в соответствии с данными работ [9, 10] требуется приблизительно 0,5 10 к1см . В данном случае расчет проводили на всю видимую поверхность электрода. Если принять фактор шероховатости равным 2—3, как это обычно допускается для аналогичных поверхностей, то количество кислорода, необходимое для перевода титана из активного состояния в пассивное, будет составлять только долю монослоя, что соответствует результатам, полученным другим методом в работе [11 ]. Однако, исходя из этих данных, нельзя делать вывод о том, что доля монослоя отвечает общему количеству кислорода, которое необходимо для пассивации титана. Действительно, даже при высоких частотах поляризующего тока, как это отмечалось выше, не вся поверхность металла полностью освобождается от пассивирующих окисных слоев. Поэтому на основании полученных данных не.льзя еще утверждать, что для перевода титана из активного состояния в пассивное достаточно наличия на его поверхности рассчитанного количества кислорода, равного примерно одному моноатомному слою или, тем более, доле монослоя. Более вероятным является предположение о том, что рассчитанное количество кислорода является лишь добавочным к количеству кислорода, уже имеющемуся на поверхности титана, который соприкасается с водным раствором. [c.95]

При расчете потребности в электродах для ручной дуговой сварки расход электродов, указанный в нормативно-справочных таблицах инструкции, рекомендуется увелячить на 10—20% (коэффициент 1,1— 1,2). [c.276]

Пример расчета. Для проекгаруемой установки местной вытяжной вентилящш сварочного цеха с расходом воздуха Z = 14 400 м ч = 4 mV требуется определить необходимость в его очистке. Исходные данные сварка проводится электродами УОНИ-13/65 с общим расходом = 20 кг/ч выброс осуществляется через воздуховод высотой i/ = 20 м и диаметром ) = 0,5 м на расстоянии / = 60D = 30 м от приемного устройства и на расстоянии 100 м от границы жилого района ( соп = = 250 м /с) основным ВВ является марганец с массовой долей <20 % сварочного аэрозоля q = 0,01 мг/м и = 0,2 мг/м по табл. 18.2). [c.439]

Работа ЭШП с точки зрения теплотехнической позволяет разделить установки на две группы использующие для нагрева только электроэнергию и использующие газ и электроэнергию. Конкурентоспособность ЭШП по сравнению с другими агрегатами в точки зрения расхода энергии зависит от теплового к. п. д. Расчет теплового баланса по опытным данным печей, показанных на рис. 111.6, бив, в условиях, когда над шлаковой ванной находятся торячие продукты сгорания, дал следующее распределение, статей расхода на перегрев металла — 53,5% электрические потери — 10,0% потери через электроды — 20,7% тепловые потери через стенку и подину от металлической и шлаковой ванн—15,8%, что обеспечивает достаточно высокий к. п. д. . [c.257]

На неравенство величин взаимоиндукции между крайними и средней фазами накладывается влияние порядка следования фаз. При порядке следования фаз. .. 1, 2, 3, 1, 2, 3... фаза I отдает часть полученной от трансформатора мощности фазеЗ, в результате снижения общего индуктивного сопротивления последней и повышения этого сопротивления 1 фазы. При обратном порядке следования фаз (... 1, 3, 2. ..) мертвой станет фаза 3, а дикой — фаза 1, т. е. дикая фаза всегда непосредственно опережает мертвую . Был замечен быстрый сход шихты у дикой фазы и медленный сход у мертвой . Мертвая фаза характерна также медленным расходом электрода. Измерения полезного напряжения в соответствии с расчетами показывают, что оно выше у дикой фазы и меньше у мертвой фазы. К этому надо добавить, что длина короткой сети средней фазы обычно отличается от длин коротких сетей крайних фаз, что также приводит к сдвигу нулевой точки печи. На одной печи при равных токах мощность по фазам составляла 3184 кет, 2731 кет и 2032 кет. [c.168]

Одна из самых больших трудностей математического характера при построении теории электроискрового источника заключается в существенной нелинейности процессов взаимодействия ударных волн, развивающихся вблизи разрядных электродов в жидкости, со стенками скважины и распространения "неакустических возмущений в окружающих горных породах. Во-первых, сама геометрия возмущенной области отличается от сферической, что вызывает практически непреодолимые трудности получения решения в аналитическом виде. Во-вторых, развиваемые при разряде давления заведомо превышают 30 МПа (критическое давление в воде) и при соизмеримых значениях диаметра скважины и образующейся парогазовой полости давления во многие десятки мегапаскалей действуют и на горные породы. Даже в воде при давлениях уже в 10-20 МПа (развиваемых пневматическими пушками) приходится учитывать "неакустические эффекты. Несмотря на сложные теоретические выкладки с использованием полных нелинейных уравнений гидродинамики, численные расчеты динамических параметров кривой P(t) расходятся с данными натурных измерений в 2-3 раза /70/, Степень влияния пористости, разномодульности, трещиноватости и других характеристик реальных горных пород на эффекты распространения упругих волн конечной амплитуды определить тем более трудно, поскольку в этом вопросе до сих пор отсутствуют удовлетворительные теоретические оценки /11, 41/ даже для относительно простых моделей твердой среды. [c.55]

Расход непл вящихся (вольфрамовых) электродов диаметром 2—4 мм при электродуговой сварке ё аргоне (/св= 50 А) укрупненно может быть вычислен из расчета 0,04 г/м сварного щва. [c.85]

Пусть симметричный пробой произошел в центре МЭП, образованного круглыми торцевыми поверхностями электродов радиусом Гз. Тогда для оценки можно принять, что на выталкивание среды расходуется некоторая доля Рв от мгновенной мощности разряда ui, причем для простоты положим onst. Расчеты показывают, что при ЭЭО течение в основном ламинарное. Поскольку расходы жидкости для некоторого сечения радиусом г и для границы газового пузыря радиусом Гд одинаковы, то [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...