Недожог механический, химически

Насыщенный пар 31, 32 Недожог механический, химический 244, 247, 253 [c.340]

ОТ механического недожога от химического недожога Ч. [c.363]

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Оптимальное значение лежит в пределах 140...460 кВт/м и зависит от конструкции топки, качества топлива и способа его сжигания. При увеличении увеличиваются потери теплоты в топке от химического 3 и механического q недожога. [c.244]

Поскольку частицы твердого топлива могут совсем не участвовать в химической реакции, потери теплоты с твердым непрореагировавшим топливом называют потерями с механическим недожогом. [c.37]

Потери теплоты с механическим недожогом, как и потери q , существенно зависят от избытка воздуха в топке. При уменьшении избытка воздуха в топке (а ) химические реакции горения замедляются. Слишком большие избытки воздуха вызывают пони-38 [c.38]

Горелки допускают как раздельное, так и совместное сжигание газа и мазута. Совместное сжигание имеет место при переходе работы котла с одного вида топлива на другой. Потери с химическим и механическим недожогом не должны превышать соответственно 3 = 0,1 % и 4 = 0,2 % при избытке воздуха в топке т = 1,03 для мазута и лля газа. Удельная металло- [c.81]

Здесь Ql — располагаемая теплота сгорания топлива, кДж/кг 9а, 4 и — потери теплоты с химическим, механическим недожогом и шлаком, %. [c.184]

Q4 — потери теплоты от механической неполноты сгорания. Они наблюдаются только при сжигании твердых топлив и связаны с тем, что часть поступившего в топку топлива удаляется из нее в твердом (в отличие от химического недожога) виде. При этом из каждого килограмма топлива не выделилась при сгорании часть теплоты, равная Q4. [c.142]

В общем слоевые топки, как говорится, не выдерживают критики практически по всем статьям. Главные их недостатки — неравномерность распределения воздуха по сечению слоя, большие температурные перекосы и как следствие уклонение доли топлива от участия в процессах газификации и горения, что составляет механический недожог , плохое перемешивание газов и воздуха, т. е. плохое смесеобразование, вследствие чего часть топливного газа остается несгоревшей, что классифицируется как химический недожог , спекание кокса и шлакование, требующие постоянного шурования слоя. Все это делает их не пригодными к службе большой энергетике. [c.185]

Потери тепла от химического и механического недожога ( з-К т)% — см. таб.к 2 гл. IV. [c.4]

Одновременно при этом улучшается процесс горения топлива, что приводит к уменьшению потерь от химического и механического недожога и к повышению теплового напряжения топочной камеры. [c.70]

Остальные слагаемые в уравнениях (3-1) и (3-2) представляют потери тепла с уходящими газами (< 2 или д ), от химического (Q, или д и механического q ) недожогов, в окружающую среду через наружные ограждения котла (<2д или и потерю с физическим теплом шлака ([c.56]

Потери тепла от химического и механического недожога, %. .. [c.76]

Механические форсунки чувствительны к уменьшению давления мазута. При снижении давления ухудшается процесс распыливания, что приводит к значительному повышению потерь с химическим недожогом, дымлению, коксованию форсунки и амбразуры. Нижний предел давления, лимитируемый качеством распыливания для мазутов вязкостью от 6° ВУ, может быть допуш,ен не менее 9 бар и около 16 бар для мазутов вязкостью от 9° ВУ. [c.98]

Величина зависит от количества мелочи и химического состава топлива, относительной скорости газа и высоты слоя, среднего диаметра составляющих его частиц, способа подачи топлива в топку котла. Доля и абсолютное значение каждой составляющей в суммарном меняются с изменением содержания мелочи (б < 63) в исходном топливе (рис. 6.14). Увеличение относительной скорости газов в слое интенсифицирует унос всех составляющих механического недожога. При отсутствии мелочи в топливе и достаточной высоте сепарационного пространства (топки с циркулирующим кипящим слоем) механический недожог определяется только неизбежным [c.322]

Как видно из таблицы, основными были потери с уходящими газами и механическим недожогом. Относительно небольшое содержание горючих в слое (0,5-3%), характерное для всех топок с низкотемпературным кипящим слоем, невысокая зольность сжигаемого топлива (26-29%), а следовательно, значительное количество слива слоя вызвали низкий уровень потерь теплоты со сливом (0,45-0,66). Этими же причинами, а также благодаря охлаждению воздухом эолового бункера объясняются низкие потери с физической теплотой удаляемого шлака (0,06-0,04%). Потери теплоты с химическим недожогом (0,06-0,08%) оказались значительно меньше, чем при сжигании газового и тощего углей в топках с приблизительно аналогичной конфигурацией и размерами надслоевого пространства, что объясняется низким содержанием летучих в угле и большими избытками воздуха в топке. [c.323]

Снижению эмиссии NjO способствует то обстоятельство, что на многих топках в циклоне в ряде случаев имеет место догорание продуктов механического и химического недожога, вызывающее повышение температуры дымовых газов на 30-50 С. [c.343]

Как показал опыт работы таких предтопков, снижение давления мазута до 2 кгс/см не вызывает ухудшения сгорания топлива при малых нагрузках. Это, видимо, объясняется тем, что высокое качество тонкого распыливания мазута в циклонных предтопках осуществляется не только за счет механических форсунок, а также за счет распыливания мазута воздушным потоком, поступающим в циклонный предтопок с постоянной скоростью при всех нагрузках котла. Длительный опыт эксплуатации водогрейных котлов с циклонными предтопками показал, что при тепловой нагрузке сечения циклона Q/f=(15- 16)lQe ккал/(м2.ч) химический недожог непосредственно после циклонной камеры не превышает [c.92]

Следует оговориться, что при наличии механического и химического недожогов тепла топлива Q фактически выделяется неполностью. Располагая значением Q или Qn, часовой расход определяют по следующим формулам [c.32]

Влияние топочного процесса на экономичность работы котельного агрегата весьма велико. Потери тепла от химической неполноты сгорания дз и от механического недожога Qt. при данных топливе и конструкции топки зависят целиком от правильности ведения топочного процесса. [c.43]

Топочное устройство должно обеспечивать полное сгорание мазута без химического и механического недожога во всем регулируемом диапазоне нагрузок, а также допускать возможность применения различных методов подавления оксидов азота в процессе сжигания топлива (рециркуляцию газов в топку из конвективного газохода, ступенчатое сжигание и др.). [c.21]

При нарушении оптимального соотношения в топливно-воздушной смеси происходит увеличение химического и механического недожога топлива с образованием в ряде случаев сажистых отложений на конвективных поверхностях нагрева, что при определенных условиях может привести к их возгоранию и серьезным повреждениям котла. — [c.58]

Протекание таких вторичных реакций в тех случаях, когда в факел не будут поступать свежие порции кислорода (горение со значительным местным недостатком воздуха вследствие плохого перемешивания горючих и воздуха), может в конечном итоге обусловить большой химический недожог (присутствие в продуктах горения значительных количеств СО и Н2). При этом механический недожог (частицы твердого топлива), естественно, несколько уменьшается. [c.148]

Потери тепла от химической неполноты сгорания 93 и потеря тепла от механического недожога топлива 94 полностью определяются конструкцией топки и топочным режимом. [c.29]

Для каменных углей 130-10 ккал м -ч. Потери от химического недожога (/з = 0,5 ч- 1,0%, а потери от механического недожога = 2% для бурых углей и фрезерного торфа, 1,5—37о для сланцев и до 6% ДЛЯ каменных углей. [c.65]

При сжигании топлива часть тепла полезно используется на нагревание воды или получение пара — эта часть тепла обозначается латинской буквой <71 другая часть его бесполезно теряется с уходящими в трубу газами и обозначается 72. Иногда имеет место потеря от химической неполноты сгорания топлива, обозначаемая 9з, а также от механического недожога вследствие провала в зольник топлива, уноса его с газами в трубу и остатков в шлаке — <74 и потеря от внешнего охлаждения котла — <75. [c.313]

Поэтому обязанностью обслуживающего персонала является поддержание нормальных давления и температуры перегретого пара. Кроме того, нужно получить и дешевый пар, т. е. обеспечить работу котельной установки с высоким к. п. д., а следовательно, добиться низких тепловых потерь с уходящими газами и от химического и механического недожогов. [c.326]

Потери теплоты с химическим и механическим недожогом, а также со шлаком относят к топочным потерям потери теплоты в окружающую среду и с уходящими газами являются общими для котла. Равенство количества располагаемой теплоты сумме количества теплоты, полезно использованной в котле, и тепловых потерь называют тепловым балансбм котла Обычно принято тепловой баланс котла составлять для единицы массы (твердого, жидкого) или объема (газообразного) сжигаемого топлива. В этом случае [c.37]

Определенпе объема топочных газов производится для условий полного горения в связи с тем, что химическая неполнота горения мало влияет на количество продуктов горения. Наличие механического недожога топлива учитывается путем уменьшения расхода топлива, о чем будет сказано ниже. [c.52]

При определении к. п. д. по обратному балансу необходимо во время испытаний определять все те величины, которые позволяют подсчитать потерю тепла с уходящими газами Q , с химическим недон огом ( з и в окружающую среду Q . Потеря с механическим недожогом при сжигании газа равна нулю. Такими величинами являются состав продуктов сгорания на выходе из котла, температура и влагосодержание уходящих газов, температура и влагосодержание дутьевого воздуха и т. д. [c.258]

Stot ьоЭДух йодй В ать непосредственно из котельной с О быЧ-ной температурой 20- 30° С, то он понизит температуру горения в топке настолько, что топливо либо совсем не будет. воспламеняться, либо будет сгорать неполностью с большим выделением raiaa — окиси углерода, являющейся продуктом неполного горения. Этот газ, не сгорев В топке, унесет в трубу большое количество неиспользованного тепла топлива. Это так называемые потери от х им ического недожога топлива. ЭтО бывает также при недостатке воздуха для горения. Если воздух, вводимый в топку, подогрет слабо, то горение протекает вяло, топливо сгорает также неполностью и, помимо химического недожога, некоторые частицы топлива выпадают в шлаковый бункер или уносятся с золой несгоревшими или только обгоревшими с поверхности. В этих твердых частицах несгоревшего топлива также содержится неиспользованное тепло топлива, которое составляет потери, называемые потерями от механического недожога и уноса топлива. [c.47]

При определении сечений для постановки измерений параметров уходящих газов и подаваемого на парогенератор воздуха экспериментатор располагает большой степенью свободы. Согласно определению потери с физическим теплом, химическим и в значительной мере механическим недожогом должны определяться за воздухоподогревателем. Однако измерения, поставленные в непосредственной близости к выходу из воздухоподогревателя, осложняются присущими этому сечению неравномерностями температурных и концентрационных полей. В рекуперативных воздухоподогревателях с поперечным движением газа и воздуха газы со стороны выхода воздуха горячее, чем со стороны входа. Источником температурных перекосов могут быть топочные процессы, причем характер пе)рекосов будет изменяться в зависимости от комбинаций работающих горелок. В частности, при сжигании торфа в топках с расположенными с фронта парогенератора шахтными мельницами в связи с отжатием факела к заднему экрану толки температуры в передней части газохода за воздухоподогревателем были на 25—30° С выше, чем в задней. [c.257]

Напряжение зеркала горения неподвижной решетки во избежание снижения экономичности нежелательно повышать более 800—900- 10 ккал1м -ч. При этих напряжениях механические потери при сжигании бурых типа челябинских и каменных пламенных углей составляют 7—9%, бурых подмосковных 11% и антрацита 18%. Потери от химического недожога, нормально не превышающие 1%, возрастают до 2% и более при повышении напряжения топочного объема более 200— 250-10 ккал1м -ч. Потеря тепла с уходящими газами в топках с ПМЗ несколько повышается из-за значительного избытка в топке—1,4—1,5 при сжигании каменных и бурых углей, 1,5—1,6 и больше при сжигании антрацита. [c.38]

Тепловые потери от химического и механического недожога топлива значительно возрастают при неравномерной загрузке решетки по ширине и при увеличении ее среднего теплового напряжения более 900—1 ООО X X 10 ккал1м -ч для каменных углей АС и AM и 600— 800 103 к,кал1м ч для АСЩ и АРШ. [c.47]

В топках ВТИ — Комега сжигаются угли типа челябинских, подмосковные и каменные угли, в том числе спекающиеся, с выходом летучих более 25%. Номинальное видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных углей 900—1 200-10 ккал1м -ч, для челябинских 900—1 400-10 ккал1м -ч. Меньшие значения относятся к котлам с паропроизводительностью ниже 20 т1ч. Тепловое напряжение топочного объема для всех углей 200—250-10 ккал/ м -ч. Потери от механического недожога при подмосковном угле 9%, челябинском 6% потери от химического недожога 0,5%. Подогрев воздуха до 200—250° С для подмосковного угля необходим, для остальных — желателен. Давление воздуха перед цепной решеткой 80 мм вод. ст. Избыток воздуха в топке т=1,3. При форсировании топки или неудовлетворительном распределении воздуха потери увеличиваются. [c.58]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения в них 700- 10 ккал1м ч для бурых углей и 800- 10 ккал/м -н для сланцев видимое тепловое напряжение топочного объема соответственно 200—250-10 и 200-10 ккал1м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке 1,3—1,4. Потери от химического недожога <73= 1% при сжигании бурых углей и 3% при сжигании сланцев, а потери от механического недожога соответственно 4 = 5- 7% и 3%. Расчетное давление воздуха под решеткой 60 мм вод. ст., температура подогрева дутьевого воздуха 200° С. [c.62]

Допускаемое видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных бурых углей 700—800-10 ккал1м -ч, челябинских 800—900-10 ккал1м -ч, каменных углей ( >25%, Л" = 4) 900-10 ккал1м --ч нормальный избыток воздуха в топке т = 1,4 потери от химического недожога при сжигании бурых углей 1%, каменных 2%, от механической неполноты сгорания при сжигании подмосковных углей 9%, челябинских 6%, каменных 7%. Подогрев воздуха для бурых углей до 200° С для каменных углей подогрев воздуха не требуется. [c.63]

Угрубление размола позволяет повысить производительность мельницы и снизить удельный расход электроэнергии на пылеприго-товление. На каждой установке наиболее выгодная тонкость размола определяется при испытании котла нахождением при наиболее выгодном избытке воздуха наименьших суммарных потерь от механического и химического недожога топлива и сопоставлением их с соответствующими расходами электроэнергии на размол. [c.71]

В топках системы Шершнева сжигают главным образом фрезерный торф с Wp<55% и бурые угли с UJ P 30% последние предварительно подвергают дроблению до размера кусков не более 12—20 мм. Желательно дробление и фрезерного торфа для размельчения крупных кусков, корней и т. п. расчетное тепловое напряжение топочного объема составляет для фрезерного торфа 120-10 ккал1м -ч и для бурых углей 150-10 ккал1м -ч соответственно избыток воздуха в топке 1,25 и 1,3, потери тепла от химического недожога 0,5—2,5 и 1—3% и от механической неполноты горения 3—5 и 4—6%. Эжекторную часть топки экранируют во избежание шлакования боковые стенки эжекторной камеры для предохранения от износа вращающимся потоком топлива иногда покрывают чугунными плитками. Над или за эжекторной частью имеется достаточный объем топки для дожигания выносимых из эжектора мелких фракций топлива. Имеющиеся дожигательные решетки используются также для растопки и подсвечивания факела при сжигании топлива повышенной влажности. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...