Амплитуда перемещения максимальная

Усилие на каждый толкатель 1400 Н (140 кгс), амплитуда перемещения до 36 мм, частота 1480 мин максимальный диаметр пружины 60 мм. [c.209]

Описанная кинематическая схема положена в основу ряда возбудителей, отличающихся друг от друга размерами и величиной развиваемых динамических перемещений и усилий. На рис. 67 показан продольный разрез малогабаритного возбудителя, у которого эксцентриситет расточки главного вала Ri и радиус кривошипа / 2 равны 8 мм, поэтому амплитуда максимальных динамических перемещений составляет 16 мм. Неравномерная скорость V изменения амплитуды перемещений в кривошипном механизме затрудняет программирование режима испытаний, так как продолжительность действия переходных режимов при изменении напряжений программы зависит от уровня этих напряжений. Для устранения этого недостатка, жесткость нагружаемой, системы выбирается такой, чтобы угол а поворота кривошипа относительно главного вала, соответствующий максимальному напряжению программы, составлял не более 50— 60° [3]. В этом случае при программировании будет использоваться практически линейный участок кривой v = f(a). [c.109]

Максимальная статическая нагрузка, дан. . . . 3000 Максимальная амплитуда перемещений активного захвата, л л . ...........................0,5 [c.158]

Если нормировать собственные формы колебания так, чтобы максимальная амплитуда перемещения была равна единице, и х) 1 для г=1, 2, 3, то максимальная амплитуда резонирующего члена ряда входной динамической податливости будет [c.35]

Максимальная абсолютная деформация упругих элементов зависит от знака и амплитуды перемещений сосредоточенных масс, соединенных с ними. [c.39]

Вследствие того, что относительное демпфирование р обычно невелико, максимальная амплитуда перемещений будет при значениях С немного ниже единицы. Величина амплитуды перемещений нелинейно зависит от относительного демпфирования. При относительном демпфировании выше критического pk = амплитуда перемещений не имеет максимума в области >0. Когда Я=0, амплитуда перемещений стремится к бесконечности при [c.182]

Ф1 (а) — максимальное значение амплитуды перемещений Л10 массы [c.45]

Формула (17) аналогична выражению (14), а максимальное значение амплитуды будет соответствовать нулю знаменателя. Хотя (14) — (18) не учитывают влияния демпфирования и справедливы при равномерном распределении жидкости вдоль трубопровода, по ним с достаточной для практических расчетов точностью можно определить амплитуды перемещения в различных точках водоподъемных труб. [c.341]

Таким образом, при определенных длинах водоподъемных труб и частотах колебаний можно получить амплитуду перемещения поверхностной части установки, близкую нулю. Получение узла перемещения на поверхности целесообразно по двум причинам значительно упрощается виброизоляция поверхностной части, обеспечивается максимальный КПД при длине трубы, равной длины волны. При проектировании установок следует учитывать, что подача при заданной частоте определяется амплитудой перемещения клапана. При больших высотах подъема воды целесообразно вдоль колонны водоподъемных труб устанавливать несколько клапанов. [c.341]

Расположение клапанов должно соответствовать пучностям перемещения. Однако значительное увеличение числа клапанов может привести к падению давления Поскольку в установках с поверхностным вибровозбудителем нижний конец трубы не закреплен (х = 0), амплитуда перемещения его всегда максимальна. Эти выводы полностью подтверждены экспериментально и используются в производстве. [c.342]

Скорость выходного штока силового ГУ при существующих иа нем внешних нагрузках должна превышать при всех условиях максимальную скорость перекладки малого ГУ как минимум иа 10— 20% (имеются в виду скорости, приведенные, например, к выходному штоку малого ГУ). Нарушение этого условия может привести к неоправданному нагружению проводки усилием малого ГУ при быстрых перекладках управления. На рис. 3.9.2 приведены типовые амплитудные характеристики на входе силового ГУ х ) в зависимости от амплитуды перемещения штока малого ГУ (л q ) от частоты [c.150]

На рис. 5.63а показано изменение во времени прогиба w, на рис. 5.63 6 — продольного перемещения wi, взятых в центре и на правом конце трехслойного стержня соответственно, при воздействии параболических q = 1,5 и ( ) = 2 10" Па- с (5) и прямоугольной 2) импульсных нагрузок. Здесь, как и в предыдущем случае, при одинаковой амплитуде нагрузок максимальный прогиб (5) от параболического импульса меньше по величине. Если импульсы статически эквивалентны, то прогиб 1), вызванный параболическим импульсом, больше. [c.282]

Здесь при одинаковой амплитуде нагрузок максимальный прогиб 2 от вогнутого параболического импульса меньше, чем от прямоугольного. Если импульсы статически эквивалентны, то прогибы 1, 3 примерно одинаковы. Подобная картина наблюдается и для продольных перемещений. [c.298]

Режим испытаний каждой лопатки задается и контролируется по показанию контрольного тензодатчика или по амплитуде перемещений концевого сечения. Величина напряжений по контрольному тензодатчику, по которому задается уровень наг ряжений для испытаний, определяется по уровню максимальных напряжений в профильной части лопатки. [c.248]

Таким образом, вынуждающая частота, при которой амплитуда максимальна, не равна р — собственной частоте колеблющейся системы [см. уравнение (5.4)]. Чтобы получить полуширину пика резонанса, мы должны найти два значения р, для которых амплитуда перемещения равна половине ее максимального значения. Из (5.9), [c.100]

Р а — максимальное значение возмущающей силы привода конвейера (по максимальной амплитуде перемещения одного грузонесущего элемента) в дан (кГ) [c.385]

Рассмотрение приведенных зависимостей и соответствующих графиков позволяет установить, что максимальное значение силы инерции, отрывающей ролик от поверхности четырехгранника имеет место в момент максимальной амплитуды перемещения ролика. Следовательно сила предварительного сжатия пружины для номинальных оборотов шкива должна определяться для момента, когда ролик находится на вершине четырехгранника с учетом уравновешивания силы тяжести ролика. При этом, будем исходить из предположения, что плечи рычага взаимно уравновешены. [c.286]

Однако среда (за исключением вакуума) обычно характеризуется дисперсией, т. е. монохроматические волны распространяются с различными фазовыми скоростями, зависящими от их длины, и импульс начинает деформироваться. В таком случае вопрос о скорости импульса становится более сложным. Если дисперсия не очень велика, то деформация импульса происходит медленно и мы можем следить за перемещением определенной амплитуды поля в волновом импульсе, например, максимальной амплитуды поля. Однако скорость перемещения импульса, названная Рэлеем групповой скоростью, будет отличаться от фазовой скорости любой из составляющих его монохроматических волн- и должна быть предметом специального расчета. [c.428]

Вследствие малой амплитуды перемещения соприкасающихся (юверхностей повреждения сосредоточиваются на небольи их плои ад-ках фактического контакта. Продукты износа не могут выйти из зоны контакта, в результате чего возникает высокое контактное давление и увеличивается их абразивное действие на основной мегалл. Относительная скорость движения поверхностей при фреттинг-коррозии, как правило, небольшая. Так, в случае гармонических колебаний с амплитудой 0,025 мм и частотой 50 с" максимальная скорость составляет 7,5, а средняя - 2,5 мм/с. [c.139]

Тех1ническая характеристика машин МИР-8Д и МИР-8 площадь поперечного сечения образца 0,5 см число циклов нагружения в минуту при высокой частоте 3000, при низкой частоте 30—300 динамическая нагрузка 5000 Н ( 500 кгс) максимальная статическая нагрузка 3000 Н (300 кгс) максимальная амплитуда перемещений активного захвата 0,5 мм мощность двигателей 0,6 кВт. [c.182]

Существенно большее быстродействие следящей системы удается получить при применении сервогидравлического или электро-гидравлического привода. На рис. 5.2.5 показана амплитудно-частотная характеристика одной из машин фирмы In,stron с сервогидравлическим следящим приводом. Предельные частоты в зависимости от величины максимальной нагрузки достигают 100— 200 Гц, понижаясь соответственно с ростом амплитуды перемещения. [c.229]

Способ, близкий к изложенному, полезно употреблять при серийном производстве для добалансировки вблизи максимальных оборотов отдельных выпадающих роторов, уравновешенных на малой скорости в оптимальных плоскостях. Эту операцию удобно выполнять добавочным грузом посередине ротора, угловое положение которого диаметрально противоположно направлению векторной суммы двух первоначальных дисбалансов, определенных на низкооборотном балансировочном станке. При необходимости угловое положение груза уточняется подбором или по замеренному на рабочей скорости вектору амплитуды перемещения одной из опор (либо по их векторной сумме или опорным реакциям) методом динамических коэффициентов влияния. Они находятся опытным путем на первых образцах. В корпусе машины нужно предусмотреть съемную крышку или люк для смены среднего груза без разборки. [c.87]

Опыты с вращающимися за соплом стержнями показали резкое изменение относительной амплитуды и характера зависимостей Арст от Еа (рис. 6.11) в условиях резонанса, зафиксированного при частоте возмущений /возм=ИОО Гц и частоте перемещений конденсационного скачка /ск = 550 Гц. Максимальные амплитуды по-прежнему фиксировались датчиком 2. Вместе с тем измеренные амплитуды оказались максимальными при расчетном отношении давлений ei = 0,317 с повышением 8а значения Ар т уменьшались. Аналогичную форму имеют кривые пульсаций, измеренных датчиками / (z = —0,1) к 4 (z=2,34). [c.211]

Изменение амплитуды перемещений по длине трубопровода происходит по за коиу os X. Максимальное перемещение U соответствует os- x=l т. е [c.341]

На рнс. 3 приведены зависимости производительности при постоянном напоре и максимальное значение напора от напряжения в сети. Производительность насоса при постоянном напоре прямо пропорциона- льна амплитуде перемещения якоря отно- [c.343]

На рис. 5.55 а показано изменение во времени прогиба w-[, на рис. 5.55 6 — продольного перемещения взятых в центре и на правом конце стержня соответственно, при воздействии синусоидальных q = 0,57rqf ( ) = 2 10 Па-с (5) и прямоугольной Qii (2) импульсных нагрузок, распределенных на участке х 1/2. Здесь, как и в предыдущем случае, при одинаковой амплитуде нагрузок максимальный прогиб 3) от синусоидального импульса меньше. Если импульсы статически эквивалентны, то прогиб (i), вызванный синусоидальным импульсом, больше. Примерно такая же картина наблюдается и для продольных перемещений. [c.273]

При измерениях коэффициентов пропускания объект автоматически перемещается в кюветном отделении по.командам ИВК с амплитудой перемещения 70 мм за 5 с. Таким путем последовательно измеряется сигнал без образца (100 %) и с образцом, а затем с помощью ИВК берется их отношение. Фотометрирование осуществляется в отдельных точках спектра при выключенном сканировании. После фото-метрирования в данной точке осуществляется автоматический переход к следующей точке спектра с заданным шагом и на максимальной скорости сканирования. [c.212]

Приведенная выше простая теория содержит предположение, что образец подчиняется закону Гука и что перемещение его конца пропорционально приложенной силе. Если образец ведет себя вязко-упругим образом, то в уравнении (6.5) будет еще один дополнительный член, содержащий выражение dxjdt, и, хотя уравнение (6.6) сохраняет силу, уравнение (6.7) будет теперь содержать экспоненциальный множитель демпфирования. Значит, симметричная форма будет медленно затухать, тогда как асимметричная форма будет незатухающей (если исключить сопротивление воздуха). Если при этих условиях один маятник приведен в движение, то колебания не прекращаются полностью, а будут проходить через минимум. Отношение минимальной амплитуды к максимальной дает меру вязких потерь в образце это было использовано Коваком [76] для измерения внутреннего трения пластиков. [c.128]

В ходе динамических испытаний измерялись пульсации давления на входе Ьр и выходе из насоса Ьр/, Ьр-2 и виброперегрузки п. На рис. 2 приведены величины виброперегрузок в функции частоты вращения при эксцентриситете виброзадатчика, равном 1,25 и 2,5 мм. Сплошная и штриховая линии соответствуют виброперегрузкам, рассчитанным по амплитуде перемещений платформы е и частоте вращения /, определяемым по формуле =е(2л/)7 , где ц — ускорение силы тяжести. Максимально задаваемые перегрузки устанавливались из условия сохранения прочности конструкции насоса и мест крепления. [c.231]

Для вычисления воспользуемся тем, что задается амплитуда относительного перемещения конца якоря при высоких частотах возмущения. При р к имеем h = qoinl/ 2a). Отсюда максимально допустимая амплитуда вибрации корпуса устройства может быть найдена по формуле [c.344]

Модулированная амплитуда характеризует группу волн. Поэтому распространение импульса можно характеризовать скоростью переноса определенного значения модулироваипой амплитуды. Эту скорость называют гругшовой скоростью волн. Так как на опыте удобно регистрировать максимальную амплитуду, то под групповой скоростью понимают скорость перемещения максимума амплитуды волны. Следовательно, групповая скорость определяется из условия [c.29]

Смотреть страницы где упоминается термин Амплитуда перемещения максимальная : [c.12] [c.12] [c.119] [c.152] [c.182] [c.434] [c.137] [c.203] [c.416] [c.35] [c.52] [c.156] [c.145] [c.463] [c.214] [c.378] [c.13] [c.303] [c.470] [c.829]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...