Коэффициент теплоотдачи, отнесенный температур

Для расчета теплоотдачи пластины в воздушном потоке высокой дозвуковой скорости при 10 коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур между температурой стенки и адиабатической температурой стенки а.с [17] [c.64]

На некотором расстоянии I от входа в трубу и далее вниз по потоку / /н.т между жидкостью и стенками происходит стабилизованный теплообмен. Стабилизованным называют конвективный теплообмен в трубе на таком удалении от сечения, после которого сохраняется определенный закон изменения граничных условий на стенке по длине, что поле температуры практически не зависит от характера распределения температуры и скорости в этом сечении. Когда свойства жидкости постоянны при некоторых типах граничных условий на стенке (например, при постоянной температуре стенки или постоянной плотности теплового потока на стенке), распределение температуры (отсчитанной от температуры стенки) по сечению потока при стабилизованном теплообмене остается подобным самому себе в различных сечениях трубы. При этом коэффициент теплоотдачи, отнесенный к местному температурному напору, не изменяется по длине трубы. [c.315]

В приведенной формуле коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору. Физические параметры жидкости, входящие в числа подобия Nu и Ре, а также значение следует выбирать по температуре / = —0.5А/. [c.341]

Здесь Осм — коэффициент теплоотдачи, отнесенный к разности температур стенки и пара (парогазовой смеси) вдали от поверхности конденсации. Коэффициент теплоотдачи асм является сложной величиной, учитывающей различные термические сопротивления. Суммарное термическое сопротивление Л=1/асм можно расчленить на термиче-ческое сопротивление конденсата Япл, межфазное термическое сопротивление и термическое сопротивление подводу теплоты (пара) к поверхности конденсации (диффузионное термическое сопротивление) Л. Этим термическим сопротивлениям соответствуют температурные разности ЛГ , АТф, ДГд (см. рис. 2-6), причем [c.42]

Формула (9.38) является некоторым обобщенным понятием коэффициента теплоотдачи, отнесенного не к разности термодинамических температур стенки и потока, а к разности температуру стенки и температуры торможения потока. В гл. XII будет показано, что удобнее вместо температуры торможения потока в это выражение вводить температуру стенки при ее изоэнтропическом обтекании. [c.145]

В (2.46) коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур = расстояние z [c.198]

Предположим далее, что коэффициент теплоотдачи отнесенный к поверхности кусков материала, на участке к является постоянным и перенос тепла за счет излучения учитывается указанным коэффициентом. В течение элементарного отрезка времени в любом сечении слоя, перпендикулярном /г, внутри каждого куска материала существует градиент температуры в направлении радиуса [c.521]

В опытах [Л. 86, 87 изменялся от 1,3 10 до соответствовали изменения скорости и температуры паровоздушного потока от 9 до 1 15 ж/сек (И от 12 до 140° С. Средний температурный напор изменялся в опытах от 6 до 80° С. Коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности пластины. [c.338]

В формуле (12-53) коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору, а определяющая температура дается соотношением [c.277]

Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к средней интегральной разности температур, [c.20]

Средний коэффициент теплоотдачи, отнесенный к начальной разности температур, [c.20]

Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к средней интегральной разности температур при х 1ц,т, по определению равен [c.21]

Это выражение совпадает с (15-60а). Следовательно, если коэффициент теплоотдачи отнесен к разности между температурой стенки и адиабатической температурой стенки, то выражение для числа Nu oo при наличии в потоке внутренних источников тепла имеет тот же вид, что и в случае теплообмена без источников тепла. Так, для параболического профиля скорости из (15-65) находим [c.303]

При конденсации перегретого пара частицы пара, попадающие на поверхность пленки конденсата, отдают ей одновременно свою теплоту перегрева и теплоту конденсации. Температура на наружной поверхности пленки та же и коэффициент теплоотдачи (отнесенный к температурному напору между температурой насыщения и температурой стенки) такой же или немного выше, чем при насыщенном паре этого же давления. В тех же случаях, когда высоко перегретый пар отдает часть тепла, не конденсируясь (а это может быть лишь при температуре стенки более высокой, чем температура насыщения), а может быть определено по обычным формулам для обтекания поверхности потоком газа. При этом величина а, отнесенная к полному температурному напору между паром и стенкой, обычно получается гораздо ниже, но удельная тепловая нагрузка д= аМ всегда выше, чем для конденсирующегося пара того же давления. [c.128]

Средняя температура воздуха, проходящего через модель, /д< м=20°С. Диаметр трубок модели /м=12,5 мм. Коэффициент теплоотдачи м при обработке опытных данных был отнесен к средней арифметической разности температур между жидкостью и стенкой. [c.57]

Примечание. При расчете учесть, что коэффициент теплоотдачи в формуле (5-7) отнесен к среднелогарифмической разности температур между стенкой и жидкостью. [c.91]

Локальный коэффициент теплоотдачи а от стенки канала к потоку внутри пористого материала отнесен к разности температуры стенки и средней температуры охладителя. В этом случае он определяется из выражения [c.104]

В ряде практических случаев, когда коэффициенты теплоотдачи сред мало изменяются по поверхности аппарата, можно рассчитать среднее для аппарата значение коэффициента теплопередачи к. При одинаковых параметрах обменивающихся теплотой сред (расходах, температурах, средних скоростях движения) значение k зависит от той поверхности, к которой его относят. При отнесении к наружной поверхности теплообмена, по аналогии с уравнением [c.250]

Т — абсолютная температура, Л — коэффициент теплопередачи от жидкости через стенки трубы к окружающей среде (или наоборот), 1 — коэффициент теплоотдачи от жидкости к стенке трубы, т— показатель степени, определяемый в соответствии с таблицей 9 52 п определяется в соответствии с указаниями к формуле (56.9) е, а, О — индексы, означающие отнесение температуры соответственно к конечному, начальному сечению трубы и к окружающей среде Л — показатель степени в формуле (33.4) зависимости [c.215]

В приведенных формулах физические постоянные, входящие в числа Nu и Re, определяют по температуре стенки /ст. а коэффициент теплоотдачи а, входящий в число Нуссельта Nu, отнесен к площади наружной поверхности гладкой трубы и учитывает эффективность оребрения. [c.350]

Коэффициент теплоотдачи вычисляется по уравнению (5-9) при 1-,к = =i . Тепловой поток может быть найден из уравнения (1-9) по количеству сконденсировавшегося пара. Величина теплового потока контролируется по расходу и изменению температуры воды с помощью уравнения (1-8). Режим движения пленки конденсата устанавливается по числу Рейнольдса, отнесенному к пленке. [c.336]

В формуле (12-14) ajv —коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по формуле Нуссельта (12-13) при отнесении всех физических параметров конденсата к температуре насыщения. [c.274]

Коэффициент теплоотдачи в рассматриваемых условиях может быть приближенно рассчитан по формуле (5-13), i-дс в качестве определяющей температуры принимаете,я t, а коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур Д Ол. При i = Q7T Х к = 7,97Х ХЮ-2 Вт/(м-°С) (Хш = 48,5-10 б Па-с p ,= l,182 кДж/(кг-°С) Ргж = 0,719 [c.100]

Здесь средний коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору. Физические свойства жидкости, входящие в Nu и Ре, а также значение выбираются по температуре t=t —А л/2 (значение jx берется по средней температуре стенки). Определяющим размером, вводимым в Nu и Ре, является внутренний диамётр трубы. [c.212]

В опытах [Л. 59, 60] критерий Re изменялся от 1,3-10 до 1,65-10 этому соответствовали изменения скорости и температуры паровоздушного потока от 9 до 115 м/с и от 12 до 140 °С. Средний температурный напор изменялся в опытах от 6 до 80 К. Коэффициент теплоотдачи отнесен к поверхности пластины / расч- Объем пор в пластине составлял 40%. [c.348]

Результаты своих исследований Фурнас обобщил в виде формулы для объемного коэффициента теплоотдачи, отнесенного к температуре поверхности материала [c.300]

Наибольшее значение среднего коэффициента теплоотдачи, отнесенного ко всей длине трубы, достигается при устранении зоны высыхания пленки и снижении до минимума экономайзерного участка, т. е. зоны подогрева жидкости до температуры кипения. Цри естественной циркуляции жидкости в аппарате этому соответ-Ч етвует оптимальная величина кажущегося уровня жидкости в выпарном аппарате [c.83]

Аналогичным образом можно проследить изменение по длине средних коэффициентов теплоотдачи, отнесенных к средней арифметической и начальной разностям температур. В случае ii = onst эти коэффициенты теплоотдачи при х— оо стремятся к нулю. [c.22]

В (7-84) средний коэффициент теплоотдачи отнесен к среднему логарифмическому температурному напору (так как I слабо изменяется по длине, то этот темлературный напор обычно можно заменить средним арифметическим). Физические свойства жидкости в выражениях для Ыи и Ре, а также значение ц выбираются при температуре Д л- Уравнением (7-84) можно пользоваться при значениях [c.141]

Таким образом, не только для области стабилизированного теплообмена при <7о = onst и qv r), но и для термического начального участка при q x) и qv x, г) справедливо положение, сформулированное в предыдущем параграфе если коэффициент теплоотдачи отнесен к разности между температурой стенки и адиабатической температурой стенки, то выражение для числа Nu при наличии в потоке внутренних источников тепла имеет тот же вид, что и в случае теплообмена без источников тепла. [c.310]

Коэффициент теплоотдачи, отнесенный к средней арифлгетичеокой разности температур 20 [c.407]

Нели в процессе теилооб.меиа коэффициент теплоотдачи хотя бы одной среды зависит от температурного напора, то н в этом случае можно применить апалнтическип метод, но расчет будет более трудоемким, так как требует последовательных приблни<е-пий, Е это.м случае поступают следующим образом. Задаются средней температурой стенки, В перво.м приближении можно принять Т=-- 0,5 (Т + Ti). Для принятой средней температуры стеики и заданной средней температуры потока, например Т , рассчитывают средний коэффициент теплоотдачи и коэффициент теплопередачи к, отнесенный к выбранной определяющей поверхности (внутренней, наружной п т, д.). Затем проверяют, соответствует ли выбранная температура 7 ,, значению, отвечающему условию стационарного процесса Та) = откуда [c.252]

Из опыта известно, что процесс теплоотдачи при ламинарном течении несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами на основном участке круглой трубы определяется следующими восемью размерными величинами оу — средней по сечению трубы скоростью р — плотностью жидкости d — диаметром трубы к и с — вязкостью, теплопроводностью и массовой теплоемкостью жидкости gPAT — подъемной силой, отнесенной к единице массы жидкости, и а — коэффициентом теплоотдачи. Приняв за основные величины длину, время, массу и температуру, составить безразмерные комплексы, характеризующие явление, и определить их число. [c.227]

Местные коэффициенты теплоотдачи определяются по уравнению (5-6), а тепловой поток—по уравненню (1-8) применительно к отдельн1,1м участкам трубы. Для нахождения местных температурных напоров по данным измерений строятся графики изменения температуры стенки и жидкости по длине трубы. При / = onst температура жидкости изменяется по линейному закону. Затем определяются местные значения критериев Нуссель-та, Рейнольдса и Прандтля. Критерий Рейнольдса рассчитывается по расходу, отнесенному к рассматриваемому расчетному сечению опытной трубы. [c.226]

Таким образом, коэффициент теплоотдачи есть плотность теплового потока <7с на границе жидкости (газа) и соприкасающегося тела, отнесенная к разности температур поверхности этого тела и ркружающей среды. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...