Полуцикл

Таким образом, проведенные расчеты демонстрируют следующее. При необходимости иметь весьма точное решение динамической задачи надо использовать уравнение (1.41), учитывая при этом жесткие ограничения сверху на величину Дт. Ясно, что данный вариант требует больших затрат машинного времени. В случае же, если приемлемо менее точное решение, а также при анализе НДС в первой половине полуцикла колебаний рекомендуется использовать уравнение (1.47). [c.38]

Поскольку процесс колебаний сварного соединения характеризуется изменением (Аер- в каждом полуцикле, то усталостное суммирование повреждений производится по полуциклам. [c.47]

Отметим, что кинетика раскрытия микро- и макротрещин различна развитие микротрещин происходит на фоне знакопеременной, общей для всего структурного элемента пластической деформации (пластическая деформация не локализована только у вершины трещины). При этом микротрещины захлопываются на начальной стадии цикла сжатия [240]. Следовательно, начиная со второго полуцикла, максимальное раскрытие трещины будет определяться деформацией растягивающих полу- [c.140]

Используя зависимости (3.45) и (3.47), определяется напряжение, отвечающее началу пластического деформирования в полуцикле растяжения. [c.184]

При циклическом нагружении в системе координат, связанной с началом полуцикла, в каждой точке у вершины трещины с погрешностью, не превышающей 5 %, выполняется усло- [c.206]

При анализе деформирования в нулевом полуцикле используется диаграмма деформирования с линейным упрочнением при разгрузке (обратном нагружении) деформирование описывается зависимостью (4.18). [c.207]

Рассмотрим НДС, возникающее в районе вершины трещины в нулевом полуцикле при нагружении до некоторых значений КИН Ki и Кп = aKi- На основании известного решения Ирвина о распределении напряжений у вершины трещины определим НДС в л-м структурном элементе следующим образом [c.208]

Величины Pi/ представляют собой компоненты девиатора активных напряжений на момент начала разгрузки, т. е. в конце нулевого полуцикла, и вычисляются через компоненты тензоров напряжений а - и деформаций ef/ [см. (4.26), (4.27)] [c.210]

Из зависимости (4.35) следует, что эффективный предел текучести при разгрузке определяется напряженным состоянием, возникшим в момент достижения максимальной нагрузки в нулевом полуцикле, а следовательно, параметром а и коэффициентом асимметрии цикла R. [c.211]

Рис. 4.5. Распределения напряжений и деформаций е по линии продолжения трещины, полученные на основании предлагаемого метода и МКЭ в нулевом полуцикле

Рис. 4.6. Сопоставление пластической деформации в нулевом (а) и первом (6) полуциклах, рассчитанной МКЭ и на основании предлагаемого метода (х/р—относительное расстояние от вершины трещины)

Здесь в качестве предела текучести обычно принимают предел пропорциональности в исходном полуцикле, обозначаемом нуле- [c.618]

Переход к нелинейному участку диаграммы в k-u полуцикле наблюдается при напряжениях и деформациях, равных и а в начальной системе координат — при 0 и ef Эти величины являются пределами текучести (пропорциональности) в данном полу-цикле н соответствующими им деформациями. [c.619]

Модель Мазинга — одна из первых моделей. Он рассмотрел реверсивное деформирование поликристаллического образца в предположении, что зерна, обладая анизотропией свойств, различным образом ориентированы по отношению к деформирующей нагрузке, деформируются по-разному и имеют различные пределы текучести. Эта модель позволила установить следующую зависимость предела текучести прн первом реверсивном нагружении для симметричного цикла от величины исходного напряжения в нулевом полуцикле, т. е. от степени предшествующей деформации [c.619]

Сказанное относится к первому полуциклу. При последующем циклическом деформировании сопротивление материалов упругопластическому деформированию изменяете , что ведет к изменению предела текучести (пропорциональности) С увеличением числа циклов эта характеристика может возрастать или убывать в зависимости от свойств материала (рис. 578 линия 1 соответствует сплаву Д16, 2 — стали ЗОХГСА). Изменяется она и в зависимости от степени исходного деформирования Однако для практических расчетов обычно принимают, что предел текучести (пропорциональности) не зависит от числа циклов и от степени исходного деформирования. [c.620]

Основным параметром в исследованиях малоцикловой усталости при мягком нагружении является ширина петли гистерезиса для нечетных и для четных полуциклов (рис. 577). Ширина петли за данный полуцикл — пластическая (остаточная) деформация за полуцикл, а разность ширины петель в двух соседних полуциклах характеризует накопленную за цикл одностороннюю пластическую деформацию. [c.620]

В случае циклически разупрочняющихся материалов (например, теплостойкие стали, чугуны) ширина петли с числом полуциклов увеличивается, а также увеличивается суммарная деформация. Зависимость ширины петли от числа полуциклов достаточно хорошо описывается выражением [c.621]

Пластические свойства материала после определенного числа циклов нагружения характеризует суммарная пластическая деформация, накопленная за k полуциклов. Она связана с шириной петли [c.621]

Многочисленными исследованиями установлено, что при испытании на малоцикловую усталость материалы ведут себя различно. Одни из них упрочняются, другие — разупрочняются, третьи оказываются стабильными к малоцикловому нагружению, т. е. при циклическом упругопластическом деформировании петля гистерезиса остается практически неизменной. Непостоянство геометрии петли гистерезиса в процессе циклического деформирования приводит к изменению формы диаграммы деформирования с ростом числа полуциклов нагружения. [c.366]

У материалов разупрочняющихся ширина петли гистерезиса с увеличением числа полуциклов нагружений увеличивается. Разупрочнению подвергаются, например, теплоустойчивые стали I и II, высокопрочный чугун марки ХНМ. [c.366]

Диаграммы деформирования в каждом полуцикле нагружения рассматриваются в координатах 5 — е, начало которых каждый раз совмещается с точкой начала разгрузки в данном полуцикле (рис. 21.3.6). [c.367]

После исходного деформирования ОАВ и разгрузки ВС, реверсивного деформирования DL и разгрузки LM образуется, вообще говоря, незамкнутая петля упруго-пластического деформирования первого полуцикла ее ширина обозначена через При дальнейшем повторении нагружения и разгрузки получим кривые циклического деформирования в различных полуциклах и соответствующие им петли шириной [c.683]

Значение Nf для каждого полуцикла определяется на основании уравнения Мэнсона—Коффина [141] [c.47]

Такое выражение было получено исходя из следующих соображений. Диффузионный поток вакансий, обеспечивающий рост пор, пропорционален разности напряжений а — 2y/R 2y/R — минимальное напряжение, при котором пора радиусом R является устойчивой) [256]. В большинстве случаев On 2y/R, следовательно, поток пропорционален только Оп. При растягивающих напряжениях поток вакансий направлен к поре, что приводит к ее росту. Вполне очевидно, что при а < О будет наблюдаться обратный процесс, приводящий к уменьшению поры. Предполагая, что граница зерна с рассматриваемой порой ориентирована перпендикулярно действию наибольшего за полуцикл нагружения главного напряжения oi (т. е. = = 0 ) и учитывая, что при а > О диффузионный рост поры описывается членом (/l(Л<,/ ) — 3/8), в уравнении (3.17) в общем случае указанный член можно переписать в виде sign(0 ) if,(A /R)-3/8). [c.163]

Задаются краевые условия максимальная етах и минимальная emin деформации в цикле (рассматривается жесткий симметричный цикл нагружения) скорости деформации растяжения i и сжатия 2 (в полуцикле растяжения и сжатия 1 = onst) растягивающее напряжение (Ti, при котором начинается пластическое деформирование, и соответствующая деформация 81 (см. рис. 3.10 и 3.11). [c.179]

Закономерности разрушения материала при длительном нагружении достаточно хорошо могут быть описаны с помощью разработанной физико-механической модели межзеренного разрушения, которая базируется на математическом описании процессов зарождения и роста пор, обусловленного как пластическим деформированием, так и диффузией вакансий, а также на введенном в гл. 2 при анализе внутризеренного вязкого разрушения понятии — потере микропластической устойчивости. Модель позволяет прогнозировать долговечность при статическом и циклическом длительном нагружениях элементов конструкций в условиях объемного напряженного состояния и переменной скорости деформирования. В частности, с помощью указанной модели могут быть описаны процессы залечивания межзе-ренных повреждений при сжатии и рассчитана долговечность в условиях циклического нагружения при различной скорости деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. [c.186]

Существенным этапом в понимании влияния асимметрии нагружения на СРТ были исследования В. Элбера [315, 316, 373], который установил, что закрытие трещины (контакт ее берегов) происходит в растягивающей части полуцикла, трещина раскрыта только при напряженных, превышающих Оор. Очевидно, что трещина при о < Оор не работает как концентратор напряжений и деформаций и, следовательно, при указанном условии повреждение материала у вершины трещины практически отсутствует. Поскольку повреждение материала у вершины трещины связано с изменением уровня ее нагруженности за цикл, определяемым параметром АК, Элбер для учета эффекта закрытия трещины вводит эффективный размах КИН Кец = [c.190]

В соответствии с принятым предположением о циклической стабильности материала НДС в конце второго полуцикла нагружения соответствует НДС в конце нулевого. Это обстоятельство позволяет считать величины еР. и е . параметрами, характеризующими упругое и пластическое деформиров ие материала за цикл, т. е. принять Aef = ef и Де = е , где Aef и Aef = интенсивность размаха пластической и упругой деформации соответственно. [c.211]

Данные о НДС при а = О, полученные МКЭ (от = = 1000 МПа = 3000 МПа рстр = 0,04 мм 6=0,04 мм), были сопоставлены с результатами расчетов по разработанному выше методу (рис. 4.5 и 4.6). На рис. 4.5 представлено распределение напряжений и деформаций по линии продолжения трещины на этапе нагружения в нулевом полуцикле. Сопоставлены [c.211]

На рис. 4.6 приводится сопоставление значений деформации за полуцикл, рассчитанных МКЭ и на основании разработанного метода. Видно, что для точек, где НДС соответствует острым трещ, Инам, как при прямом нагружении (от T imm до / i max [c.212]

Наконец, в случае циклически стабильных материалов (например, среднеуглеродистые и аустенитные стали) ширина петли упруго-пластического гистерезиса практически не зависит от числа циклов деформирования. При различной ширине петель в четных и нечетных полуциклах происходит одностороннее накопление деформации. Для таких материалов, стабилизируюш,ихся при определенном числе полуциклов к = k, ширина петли определяется по формуле (21.29) при k = k. [c.621]

У материалов упрочняющихся ширина петли гистерезиса с увеличением числа полуциклов нагружения уменьшается. К таким материалам относятся, например, алюминиевые сплавы В-96, АК-8, аналогично ведет себя сталь 1Х18Н10Т при высоких температурах. [c.366]

Установлено, что в каждом отдельном полуцикле нагружения диаграммы деформирования в координатах 5 — е для различных уровней исходных деформаций или напряжений О] , оа , оз° и т. д. при совмещении начала координат А, В, С oбpa yют единую зависимость между напряжениями и деформациями АВСОК. Эта зависимость называется обобщенной диаграммой циклического деформирования, Таким образом, все конечные и промежуточные [c.367]

Мяркое нагружение. Диаграмма циклического деформирования при мягком нагружении в случае одноосного растяжения — сжатия (рис. 599) построена в относительных координатах ст = ст/от e=e/ej. Здесь в качестве предела текучести От обычно принимают предел пропорциональности в исходном полуцикле, обозначаемом нулевым вт — относительная деформация, соответствующая пределу текучести (пропорциональности). Для описания последующих полу-циклов удобн.о пользоваться координатами S=S/Ot ё = е/( т, начала которых берутся в точках, соответствующих началу разгрузки в каждом полуцикле. [c.683]

Для разных материалов кинетика изменения ширины петли с числом циклов различна. Для циклически упрочняющихся материалов (например, сталь 1Х18Н9Т, алюминиевые сплавы В96, Д16Т, АДЗЗ, АК8) ширина петли с числом циклов уменьшается, а накопленная в процессе циклического деформирования пластическая деформация стремится к некоторой предельной величине. Эксперименты показывают, что для таких материалов изменение ширины петли с числом полуциклов хорошо описывается зависимостью [c.685]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...