101 — Зависимость от числа полуциклов нагружения

Таким образом, зная закон изменения ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения в зависимости от степени исходного деформирования, уравнение обобщенной диаграммы деформирования может быть определено по диаграмме исходного нагружения /(5 /2) и известным коэффициентам А, А, а, р. [c.70]

Учитывая зависимость от степени исходного деформирования и числа полуциклов нагружения, уравнение (2.1.7) для циклически изотропных материалов при мягком нагружении можно переписать [c.71]

Интерпретация обобщенной диаграммы может быть также выполнена с введением ряда упрощений. В выражении обобщенной диаграммы в форме (2.1.6) не учитывалось изменение циклического модуля разгрузки в зависимости от степени исходного деформирования и числа полуциклов нагружения. Положим, что и циклический предел пропорциональности не зависит от степени деформирования, числа полуциклов нагружения и принимается равным двум для всех материалов. Кроме того, не будем учитывать влияние на параметры а и (3 и примем их равными значению при соответствующей степени исходного деформирования. Тогда уравнение (2.1.6) записывается в форме [c.83]

Данные по интенсивности изменения с числом полуциклов нагружения ширины петель гистерезиса при мягком нагружении используются для определения параметров сс и р (5 и С). Полученная в эксперименте при заданном уровне напряжения последовательность петель гистерезиса используется для построения зависимости lg — lg к (для случая циклического упрочнения) и lg — к (для циклического разупрочнения). Эксперимен- [c.237]

Рис. 2.17. Зависимость продела текучести от числа полуциклов нагружения к для различных материа-

Учитывая зависимость б< ) от степени исходного деформирования и числа полуциклов нагружения (уравнения (2.10) и (2.12)), выражение (2.15) для изотропных материалов принимает вид [c.45]

Рис. 2.50. Зависимость амплитуды пластических деформаций от числа полуциклов нагружения а) циклически разупрочняющегося материала б) для циклически стабилизирующегося материала в) для циклически упрочняющегося материала

Рис. 22. Зависимости коэффициентов концентрации и от числа полуциклов нагружения

Зависимость от числа полуциклов нагружения 100 [c.482]

Рис. и. Схема изменения суммарных пластических деформаций в зависимости от числа полуциклов нагружения [164]. [c.19]

Аналитически диаграммы циклического деформирования интерпретируют в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования, которая характеризует зависимость напряжений от деформаций по параметру числа полуциклов нагружения. Диаграммы строят в координатах S—e (рис. 37). Основное свойство обобщенной диаграммы состоит в том, что для мягкого, жесткого и промежуточного (между мягким и жестким) нагружений все конечные и текущие точки диаграмм деформирования k-ro полуцикла нагружения, полученные при различных уровнях исходных деформаций, располагаются на одной и той же для данного полуцикла нагружения кривой. [c.110]

Зная закон изменения ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения в зависимости от степени исходной деформации, пренебрегая изменением циклического модуля разгрузки и принимая предел пропорциональности независимым [2] от числа полуциклов нагружения, можно записать уравнение обобщенной диаграммы циклического упругопластического де- [c.273]

При мягком нагружении возможны три различных случая накопления суммарной пластической деформации в зависимости от числа полуциклов [c.238]

Это выражение описывает семейство изохронных кривых деформирования, когда пластическая составляющая является суммой активной деформации циклического нагружения и деформации ползучести на стадии выдержек в соответствии с двумя членами и квадратных скобках. В зависимости от длительности выдержки Тв образуется система изохронных кривых, которые, будучи подобными по параметру накопленного числа полуциклов к и общей длительности нагружения т, вводятся в вычислительный анали полей упругопластических деформаций в элементах конструкций при термоциклическом нагружении. [c.21]

На рис. 2.17 приведена зависимость предела текучести 3 от числа полуциклов к, полученная графическим решением уравнения (2.1). Из рисунка видно, что для первого полуцикла /с = 1 (считая исходное нагружение за нулевой полуцикл) в первом приближении для рассматриваемых материалов величина 3 может быть принята, как и предлагалось в [12], равной 5т = 2пт, т. е. А — 5 = 2. Величина х меняется в пределах от О (В-95) до 0,047 (В-96). [c.41]

При длительном статическом нагружении, когда материал находится под действием максимальных напряжений в течение всего времени, величина т в приведенных выше зависимостях принимается равной непосредственному времени нагружения. В случае циклического нагружения с треугольной или трапецеидальной формами циклов в указанные зависимости необходимо вводить эквивалентное по повреждаемости время Тд [13], равное произведению текущего (в данный момент) числа циклов нагружения на эквивалентное время цикла Тцд. Последнее определяется с учетом возможного различия в скорости деформирования или нагружения в полуциклах растяжения и сжатия, различной чувствительности материалов к выдержкам при растяжении и сжатии, а также соотношения времен выдержек в полуциклах растяжения и сжатия. Принимая во внимание обозначения соответствующих времен, приведенных на рис. 4.12, величину Тцэ представляем как [c.81]

Изменение суммарных пластических деформаций в процессе циклического нагружения в зависимости от числа полуциклов для некоторых материалов показано на рис. 2. [c.78]

Соотношение (2.51) позволяет получить зависимости усилий от деформаций по параметру числа полуциклов и для случая мягкого нагружения, т. е. при постоянстве приведенных усилий и графически определить величины деформаций в каждом полуцикле, а по [c.102]

Рис, 12, Зависимость ширины петель гистерезиса от числа циклов нагружения (а) и ширины петли гистерезиса в первом полуцикле от степени исходного деформирования (S) стали SOs [c.89]

Показано, что при мягком нагружении возможны три различных случая накопления суммарной пластической деформации в зависимости от числа полуциклов. Характеристикой величины пластической деформации при циклическом нагружении служит ширина петли деформирования за полуцикл. Для циклически упрочняющихся материалов остаточная деформация за полуцикл уменьшается с числом циклов и стремится к некоторой постоянной предельной величине для циклически разупрочняющихся материалов ширина петли и суммарная деформация увеличиваются с числом циклов для циклически стабильных материалов ширина петли гистерезиса, начиная с некоторого полуцикла, становится постоянной и не зависит от числа циклов. [c.205]

Зависимость ширины петли при мягком нагружении от числа полуциклов к при заданной деформации нулевого полу-цикла для металла сварных соединений исследованных марок стали показана на рис. 7. [c.269]

Система циклических диаграмм деформирования необходима для получения основных параметмв кривых деформирования — циклического предела текучести параметра упрочнения и их зависимостей от числа полуциклов нагружения. [c.218]

Рис. 4.4. Зависимость необратимых деформаций от числа полуциклов нагружения в четных (а) и нечетных (б) полуциклах при нагружении с выдержками 5 мин (сталь 15Х2МФА, Г = 550°С)

Зависимости коэффициентов концентрации Ке и Ks от числа полуциклов нагружения для различных уровней номинальных напряжений 0 показаны на рис. 22. Теоретический коэффициент концентрации напряжений [c.99]

Обозначения А (А ) — параметр, характеризующий зависимость ширины петли в первом (втором) полуцикле (б )) нагружения от величины исходного деформирования р — постоянная материала, зависящая от деформавди и характеризующая темп разупрочнения — изменение ширины петли по числу полуциклов нагружения к С — постоянная материала, характеризующая темп разупрочнения р от деформации — предел пропорциональности в первом полуцикле — параметр, характеризующий наклон кривой малоцикловой усталости при жестком нагружении — 1п —-р-- [c.272]

Исследования были проведены на аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т, склонной к интенсивному деформационному старению. Трубчатые образцы диаметром 21 мм и толщиной стенки 1,5 мм испытывали при растяжении-сжатии (частота нагружения приблизительно 1 цикл/мин) на установке типа УМЭ-10 т, снабженной вакуумной системой и средствами исследования микроструктуры на поверхности образца [1]. Указанная установка оборудована также системой управления силовозбудителем для получения двухчастотного режима нагружения (частота около 20 цикл/мин) и автоматическим устройством для программного нагружения с временными выдержками на экстремальных уровнях нагрузки в полуциклах нагружения. Испытания были проведены при моногар-моническом малоцикловом нагружении, при нагружении с выдержкой 5 мин при максимальной (по абсолютной величине) нагрузке в полуциклах, а также с наложением нагрузки второй частоты в процессе выдержки при температурах 450° С и 650° С [2]. При исследованиях структуры использованы методы световой (для определения числа, размера и характера расположения частиц), ионной и просвечивающей электронной микроскопии (для определения характера распределения карбидов и легирующих элементов), электронной микроскопии со снятием реплик с зон изломов, а также методы рентгеноструктурного (для определения степени искаженности кристаллической решетки в зависимости от уровня нагрузки) и рентгеноспектрального анализа. Образцы исследовались в зонах разрушения. [c.67]

Повторения циклов нагружения и увеличение общей длительности сказываются на деформации ползучести приблизительно так же, как на активной деформации бар. Это иллюстрируют, например, опытные данные на стали Х18Н10Т при 650°, полученные [181 для двух форм цикла и представленные на рис. 15 в виде кривых пластической деформации активного нагружения 8 0 деформации ползучести ёс в зависимости от числа полуциклов. Для каждого типа цикла наблюдается подобие этих кривых, что позволяет суммарную необратимую деформацию ir выразить в виде [32] [c.21]

На рис. 13 приведены различные схемы кривых деформирования на участке нагружения. Схема изохронных кривых статической ползучести дана на рис. 13, а при т = О — это кривая мгновенного статического деформирования (для исходного полуцикла), все другие кривые являются изохронными кривыми обычной ползучести. На рис. 13, б дано семейство мгновенных -кривых циклического деформирования (т = 0) для различных чисел полуциклов. Этот случай соответствует отсутствию ползучести и для него могут быть использованы зависимости, полученные ранее для обобщенных кривых циклического деформирования, которые могут быть названы изоциклжческими кривыми [22]. Схема семейства изохронных кривых циклической ползучести в полуцикле к приведена на рис. 13, в. В этом семействе кривая для т = О является изоциклической кривой, остальные — изохронными кривыми, зависящими от времени т. Очевидно, что для нормальных и умеренно повышенных температур изохронные кривые вырождаются для данного числа полуциклов в изоцикли-ческую с известным уравнением [c.53]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 6, 7) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 8 дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом нолуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования е (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами. Как видно из рисунка, параметр А, характеризующий связь и оказывается независимым от формы цикла нагрева. Аналогично и для циклических нагружений данные неизотермических и изотермических испытаний существенно не различаются (рис. 9) и, следовательно, функция числа полуциклов и ее параметры оказываются неизменными. [c.71]

На рис. 5 штрихнунктирной линией показано влияние времени выдержки Твр на разрушаюш ее число циклов (для величины е<в) == = 0,01). Из сопоставления сплошной линии, характеризующей зависимость Ng от Твр для случая жесткого нагружения (ё = onst), и штрихнунктирной линии для той же зависимости при мягком нагружении (да = onst) следует, что долговечности при мягком и жестком нагружении для одинаковых деформаций нулевого полу-цикла отличаются незначительно. Однако, если амплитуду упругопластической деформации при мягком нагружении определять как половину размаха деформаций в первом полуцикле (пунктирная линия на рис. 5), то при Твр 0,5 час долговечности при мягком [c.107]

На рис. 4.53 приведены зависимости от числа полуциклов основных параметров диаграммы циклического деформирования сплава ХН60ВТ при изотермическом (штриховые линии) и неизотермическом (сплошные линии) режимах нагружения. Последние получены на основании модели схематизации (см. рис. 4.46) путем преобразования с помощью соотношений (4.3) и (4.4) соответствующих данных при постоянных экстремальных температурах режима термдмеханического нагружения (600°С 800°С). [c.221]

Для описания условий деформирования при длительном циклическом нагружении используют деформационную теорию и теорию течения, В первом случае для изотермических условий нагружения наряду с изоциклическими (для 20 °С и повышенных температур) получили применение изоцикличе-ские изохронные кривые деформирования F (а, е) (при высоких температурах) в зависимости от уровня напряжений о, температуры t, времени т и числа полуциклов k [c.26]

Рис. 5.21. Зависимость масштабного коэффициента a = a (k)a2 t) обобщенной диаграммы деформирования от числа полуциклов малоциклового нагружения (сталь 12Х18Н9Т 7-=650° С)

Рис. 4.28. Изменевие коэффициентов неоднородности циклических (1) и односторонне накопленных (2) деформаций в зависимости от числа нолуциклов нагружения (а) и уровня деформав(Ви (б) темные точки относятся к полу-циклам растяжения, светлые — к полуциклам сжатия

Если построить кривую эффекта Баушингера в зависимости от количества предшествовавших полуциклов т (рис. 44) для стали, использованной в работе [106], при малом допуске [98], используя для этой цели диаграммы рис- 2 работы [106 , то увидим, что после третьего полуцикла постепенно уменьшается от полуцикла к полуциклу практически по линейному закону, и, следовательно, предел текучести будет уменьшать-ся, а пластическая деформация будет увеличиваться от полуцикла к полуциклу, т. е. эта сталь относится к группе разу-прочняющихся в процессе циклического нагружения материалов. Это подтверждает рис. 2 работы [106]. Полученные в 5 результаты дают основание сделать некоторые обобщения. Мы видим, что при симметричном цикле эффект Баушингера для циклически упрочняющегося, разупрочняющегося и стабилизирующегося металла устанавливается после нескольких первых полуциклов и в последующем в зависимости от числа полуциклов изменяется по линейному закону. Пусть — значение эффекта Баушингера при циклическом сдвиге с заданной амплитудой для полуцикла /, после которого этот эффект устанавливается, Хо тот же эффект для полуцикла 1. Тогда эффект [c.97]

Исследования циклического упругопластического деформирования показали, что после определенного числа циклов у циклически упрочняющихся материалов (а иногда и у циклически раз-упрочняющихся) наступает стационарное состояние, при котором в последующих циклах повторяются соответствующие диаграммы деформирования. Схемы возможных изменений деформаций в нро-цесее циклического нагружения в зависимости от числа полуциклов показаны на рис. 99 [192, 193]. Схема, приведенная на рис [c.243]

Особенности жесткого термоциклического нагружения таковы, что и без дополнительной механической нагрузки растягивающие и сжимающие напряжения в цикле неодинаковы. Это объясняется различием диаграмм деформирования при температурах, относящихся к верхнему и нижнему полуциклам деформирования в нижней части цикла температура близка к 1тах и соответствующее напряжение сжатия определяется диаграммой деформирования при тах, 3 В верхней части напряжение растяжения определяется диаграммой деформирования при 1 т1п. Эта асимметрия цикла по напряжениям может из.меняться с увеличением числа циклов в зависимости от циклических свойств материала—склонности его к упрочнению или разупрочнению при различных температурах в диапазоне температур [c.82]

На рис. 4.71 и 4,72 приведены результаты расчета циклических напряжений и деформаций в опасной точке сферического оболочечно-го корпуса при термоциклическом нагружении вшють до предельного (по условию прочности) состояния. Сопоставление расчетных кривых изменения напряжений в зависимости от числа циклов (сплошные пинии) с параметрами изохронных кривых деформирования для соответствующих температур и моментов времени (штриховые линии) показывает, что реологические эффекты проявляются только в режиме Вг при температуре 800° С на внутренней поверхности опасной зоны в полуцикле растяжения и на внешней поверхности в полуцикле сжатия. [c.239]

Влияние режимов нагружения и механических свойств сталей на сопротивление малоцикловому разрушению иллюстрируется схемой, приведенной на рис. 7.8. На рис. 7.8 показаны разрушающие деформации нулевого полуцикла в зависимости от числа циклов до разрушения и предела прочности для двух предельных режимов нагружения — жесткого (е = onst) и мягкого (Од = = onst) при заданной исходной пластичности. В связи со склонностью сталей к циклическому разупрочнению и одностороннему накоплению пластических деформаций (зависит от отношения равномерной деформации к предельной) по мере повышения статической прочности при малом числе циклов разрушения минимальные деформации соответствующие одинаковым дол- [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...