Уравнение кривой длительной прочности

С уменьшением времени разрушения значения приведенного напряжения а должны согласно (3.2) возрастать, причем в силу непрерывности и возрастающего характера функции / (ст) растут и разрушающие напряжения. Поэтому ординаты кривой длительной прочности, используемой в (3.5), строго говоря, должны при схз стремиться к оо. Если напряжение растет с постоянной скоростью то при стремлении этой скорости к бесконечности указанное напряжение также стремится к бесконечности. Для иллюстрации этого положения зададим уравнение кривой длительной прочности в виде, отвечающем (1.3) t = А ехр (—va), причем после подстановки в (3.5) выражения V 0 и интегрирования имеем t =о)1. Исключив время 0, находим, [c.68]

Оценку параметров уравнения кривой длительной прочности (7.2) находят иа основании линейного регрессионного анализа для случая детерминированной независимой величины, основные требования которого удовлетворяются, если в качестве случайной величины взять р = lg а в качестве независимой х= lg о. [c.200]

Параметры уравнения кривой длительной прочности (7.2) связаны с параметрами уравнения эмпирической линии регрессии (7.3) соотношениями А = а — Ьх и а — —6. [c.200]

Для изотермической ползучести при стационарном напряженном состоянии, для которого а > О и отсутствует залечивание повреждений, интегрирование кинетических уравнений и уравнений поведения дает уравнение кривой длительной прочности [c.270]

Для времени до разрушения, при котором пренебрежимо малы эффекты охрупчивания, уравнение кривой длительной прочности принимает вид [c.270]

Уравнение кривой длительной прочности 270 [c.519]

Уравнение кривой длительной прочности в этом случае имеет вид [c.195]

Это — уравнение кривой длительной прочности при пластическом разрушении от ползучести. На самом деле разрыв происходит при некотором конечном значении но процесс ползучести, описываемый уравнением (192.1), очень сильно ускоряется с ростом деформации, и время, когда деформация достигает 15—20%, что обычно для [c.433]

Для высокой температуры рт=0 и зависимость (7.37) превращается в уравнение кривой длительной статической прочности [c.162]

ХЮ МПа параметры кривой длительной прочности т=4,45 и С=8,5-10 . Значение N при Де = 0,25%, определенное По уравнению (6.7), М=4100 циклов. [c.180]

Поскольку труба нагружается циклически, необходимо учесть это коэффициентом цикличности.. По табл. 18 (п. 22) находим значение у=0,3 для Тц = 5 мин, а по рис. 82 уя=1 для Тц=120 мин. В соответствии с уравнением (6.10), в котором Ш=13,3 (показатель кривой длительной прочности стали [c.183]

Наряду с известными параметрами н зависимостями характеристики подобия кривых ползучести и длительной прочности, выражаемые через сопоставимые значения показателей степени уравнений для этих кривых, позволяют использовать результаты испытаний на ползучесть без разрушения при низких уровнях напряжений для предсказания долговечности. Предложения о построении кривых длительной прочности с использованием данных о виде длительного разрушения, об эквивалентных состояниях по структурной повреждаемости и развитии ядер деструкции направлены на активное использование результатов сравнительно кратковременных испытаний при высоких температурах для оценки долговечности в области более низких температур и напряжений. [c.22]

Одним из решающих факторов выбора того или иного вида уравнения повреждений является степень сложности лабораторных исследований материала. Постепенно совершенствуются физические и механические методы исследований, дающие представление о кинетике рассеянных повреждений в каждом отдельном образце. Наибольшее развитие получил метод измерения параметров петель упругопластического гистерезиса в условиях не только малоцикловой, но и многоцикловой усталости металлов [87, 881. Этот метод позволяет оценивать состояние повреждений, если критические параметры петель гистерезиса к моменту разрушения известны, путем сопоставления с обычными кривыми длительной прочности. Существует ряд других механических и физических методов оценки повреждений, например, снятие характеристик сигналов акустической эмиссии [211, регистрация [c.96]

С учетом (4.25) уравнение расчетной кривой (если она аппроксимируется, как и кривая длительной прочности, прямой линейной в двойной логарифмической системе координат) [c.98]

Учитывая, что в условиях длительной эксплуатации теплоэнергетического оборудования основным процессом в металле является ползучесть, и принимая во внимание однотипность кривых длительной прочности и высокотемпературной малоцикловой усталости, уравнение длительной прочности при наличии составляющей малоциклового нагружения можно представить в виде [c.180]

Анализ коэффициентов уравнений (54) и (57) показывает, что при воздействии циклической составляющей нагрузки увеличивается угол наклона кривых длительной прочности как перлитной, так и аустенитной стали (см. рис. 55). При этом наибольшее снижение длительной прочности при действии циклической нагрузки наблюдается в области низких напряжений ползучести. [c.181]

Кривая длительной прочности при постоянной температуре испытания в обеих частях (до и после перелома) достаточно хорошо описывается степенным уравнением [c.200]

Применительно к алюминиевым сплавам, жаропрочным сталям и никелевым сплавам удовлетворительное соответствие опытным данным при отсутствии переломов кривой длительной прочности имеет уравнение Ларсона—Миллера [c.202]

В работах [18, 30, 31] приведены более сложные уравнения кривой длительной статической прочности, описывающие поведение кривой на всех ее участках. В указанных работах обосновывается следующая зависимость математического ожидания логарифма долговечности от температуры и напряжения при испытаниях [c.203]

Функции, отражающие длительность циклического деформирования, можно выразить в известной форме [26] а Т, t) а я ](7, t) где (С, т) и ( [зо, h) —параметры кривых длитель-]юй прочности и пластичности соответственно. Выражая время циклического деформирования через характеристики процесса малоциклового нагружения 1 = получаем уравнение кривой малоцикловой прочности, отражающей специфические особенности неизотермической малоцикловой усталости [c.70]

При использовании формулы (4) необходимо учитывать, что она справедлива лишь для одного вида разрушения и в относительно ограниченных пределах времени и температуры. Переход от внутризеренного к межзеренному разрушению меняет вид кривых длительной прочности. Третий период ползучести, для которого при внутризеренном разрушении характерно резкое нарастание относительного удлинения, сокращается, а во многих случаях практически отсутствует. Развитие межзеренного разрушения, вызывающего уменьшение времени до разрыва, сопровождается появлением излома прямой на логарифмическом графике (кривые 2 и 3 на рис. 14). В этих случаях зависимость lg от — 1 схематически изображается двумя участками / — внутризеренного разрушения, отвечающего кратковременным испытаниям II—межзеренного, при более длительных испытаниях. Для каждого из этих двух участков могут быть найдены определенные значения т в уравнении (4), причем для участка II значение т меньше. [c.22]

Регрессионное представление основной кривой длительной прочности получают в виде уравнения пятой степени относительно log о. Полученная таким образом кривая характеризует соотношение заданной длительной прочности с температурой кривая прочности за 10 ч, показанная на рисунке штриховой линией, построена по результатам экстраполяции. Различия между указанными параметрическими методами незначительны. [c.60]

Рис. 5.18. Кривые длительной прочности при одноосном растяжении (штриховые линии) и кривые длительной прочности толстостенных цилиндров при воздействии внутреннего давления (сплошные) [б, 15. 16, 20] а — сталь с 19 % С. 450 °С б — то же, 500 °С в — сталь 2,25 Сг — 1 Мо / — уравнение для наружного диаметра 2 — модифицированное уравнение Ламэ S — уравнение для среднего диаметра 4 — общее уравнение ползучести 5 — уравнение для тонкостенного цилиндра 6 — одноосное растяжение

Предел длительной прочности выбирают соответствующим рассматриваемому времени работы t и температуре материала. Обычно используют полученные экспериментально кривые длительной прочности, которые в двойных логарифмических координатах имеют вид ломаных, состоящих из отрезков прямых (рис. 4.1). Каждый из отрезков описывается уравнением [c.116]

Для приближенной оценки влияния ползучести представим кривую длительной прочности уравнением [c.147]

Большой интерес представляет введение в кинетическое уравнение состояния параметра повреждаемости [7, 14], что дает возможность описать и кривую длительной прочности и третью стадию кривой ползучести, однако решение задач разрушения деталей на основе этих уравнений пока затруднительно. [c.199]

Превышение над должно учитываться при нанесении правых ветвей. полных диаграмм усталости. Номинальные статические составляющие напряжения цикла, с учетом эквивалентности по критерию достигнутых деформаций ползучести, должны умножаться на коэффициент 1/ЛР -Аналогично определяются статические напряжения а , эквивалентные по линейному накоплению длительного статического повреждения Dx, пропорционального времени т. Скорость повреждения рассматривается как степенная функция напряжений в соответствии с уравнением кривой длительной статической прочности [c.219]

На рис. 1.1 представлено семейство кривых длительной прочности литого сплава ЖС6-У, рассчитанных по уравнению (1.1) после определения постоянных А, к, п, Ь, с. [c.4]

Таблица 23.1 Параметры яг и В уравнения t = В<г " кривой длительной прочности для стали 12Х1МФ в зависимости от температуры

С учетом этого для инженерных расчетов прочности испо.льзуют степенные уравнения для кривой длительной прочности на участках Тд-Т и Х1-Х2 по рис. 3.2.3 соответственно [c.138]

Из приведенных на рис. 5.18 данных следует, что напряжение, при котором кривая длительной прочности при одноосном растяжении наилучшим образом согласуются с кривой длительной прочности при внутреннем давлении, определяется уравнением среднего диаметра. Аналогичные экспериментальные результаты приведены на рис. 5.19. Можно отметить, что с 1960 г. в довольно значительном количестве накапливаются [23, 24] экспериментальные результаты, свидетельствующие, что уравнение среднего диаметра является наиболее пригодным для расчета напряжения. В связи с этим сначала в Великобритании, а затем во всем мире в качестве стандартного расчетного уравнения для котлов и сосудов давления при высоких температурах вместо уравнения ASME [c.146]

Эго уравнение описывает кривую малоцикловой усталости без выдержек. На рис. 35 такая кривая приведена для стали 12Х18Н9Т, причем сплошной линией показана кривая усталости, вычисленная по предельной пластической деформации при активном нагруйении, штриховой — кривая, вычисленная по разрушающей деформации при длительном нагружении t) [25 . На рис. 36 для этой х стали даны кривая длительной прочности 1) и кривые 8° (f) (3) и (t) 2). Существенно отметить, что с ростом времени деформирования значения е (О приближаются к значению 4 р. [c.209]

Смотреть страницы где упоминается термин Уравнение кривой длительной прочности : [c.83] [c.98] [c.164] [c.172] [c.138] [c.217] [c.161] [c.161] [c.102] [c.36] [c.56] [c.119] [c.169] [c.8] [c.26] [c.532] [c.94] [c.406] [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...