Кривая длительной прочности повреждаемости

Наряду с известными параметрами н зависимостями характеристики подобия кривых ползучести и длительной прочности, выражаемые через сопоставимые значения показателей степени уравнений для этих кривых, позволяют использовать результаты испытаний на ползучесть без разрушения при низких уровнях напряжений для предсказания долговечности. Предложения о построении кривых длительной прочности с использованием данных о виде длительного разрушения, об эквивалентных состояниях по структурной повреждаемости и развитии ядер деструкции направлены на активное использование результатов сравнительно кратковременных испытаний при высоких температурах для оценки долговечности в области более низких температур и напряжений. [c.22]

Большой интерес представляет введение в кинетическое уравнение состояния параметра повреждаемости [7, 14], что дает возможность описать и кривую длительной прочности и третью стадию кривой ползучести, однако решение задач разрушения деталей на основе этих уравнений пока затруднительно. [c.199]

Угол наклона новой кривой длительной прочности определяется (в пределах принятых допущений) только уровнем выработки на первом этапе, т. е. накопленной повреждаемостью на границе будущего разрушения, и не зависит от скачка напряжений, равно как положение исходной кривой длительной прочности целиком определяется структурой материала в состоянии поставки. Таким образом, Аг2==ф ( oi). [c.77]

Испытания на длительную прочность характеризуют работу материала в условиях значительной перегрузки и потому имеют главным образом сравнительное значение при сопоставлении нескольких материалов. Чем больше опасность перегрузок в эксплуатации, тем важнее это сопоставление. Как и при 20° С, разрушение при повышенных температурах может происходить постепенно. Поэтому наряду с кривыми длительной прочности следует строить кривые повреждаемости [6, 16]. [c.329]

Приведенная формула получена для случая, когда справедлива гипотеза линейного суммирования повреждений. Практически использование этой формулы может быть представлено следующим образом. Для условий моделируемых и моделирующих объектов кривые изменения в цикле температуры и напряжений разбиваются па п равных участков по оси абсцисс (время) и для каждого участка определяются средние значения а и Г, по которым, используя соответствующие зависимости длительной прочности для каждого материала, получают значения 1ат для каждого участка. Наиболее близкие условия повреждаемости кромок лопаток в модели и натуре следует ожидать при t] = 1. Если Ф , га небольшим варьированием температуры нагрева необходимо подобрать такое ее значение, при котором этот коэффициент будет равен единице. [c.200]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

Результаты испытаний сплава ХН70ВМТЮ (рис. 6.1) показывают, что 6-часовой перегрев не влияет на последующее поведение сплава при 800° С кривая длительной прочности для образцов, прошедших выдержку в течение 20 ч, в левой части значительно отклоняется от первичной кривой. По мере увеличения длительности испытаний кривая после выдержки 20 ч приближается к первичной кривой, что свидетельствует об уменьшении повреждаемости, вызванной действием перегрева. Уменьшение повреждаемости, связанное с восстановлением свойств сплава ХН70ВМТЮ при выдержке при 800° С, происходит независимо от того, что повреждение материала [c.58]

Рис. 35. Кривые а — напряжение — время до разрыва (длительная прочность) б — напряжение — время до начала III периода пол-эучести в — кривая повреждаемости

Для сплавов, характеризуемых одинаковой способностью к такому деформированию, повреждаемость одинакова как при многократных нагрузках, так и при повторных нагревах, если структурные изменения при последних не настолько значительны, чтобы вызвать существенное упрочнение или разупрочнение в сплаве. На рис. 6.4 показаны результаты испытаний сплава ХН55ВМТФКЮ на длительную прочность при периодически изменяющихся нагрузках (кривая 2) и изменяющихся температурах (кривая 3). Значения Аа = а ах— [c.61]

Изменение свойств материала, длительно работающего при высокой температуре, является следствием диффузионных, дислокационных процессов [25]. Сопоставление кинетики изменения механических свойств с тонкой структурой на разных стадиях ползучести для сплавов на никельхромовой основе — ЖС6КП, ЖС6У и ВЖЛ12У позволило выделить три стадии процесса повреждаемости. За время испытания, равное примерно 30% долговечности, предел кратковременной прочности, определенной при температуре длительного испытания, практически не изменяется, с увеличением времени длительного испытания до 30— 50% достаточно резко понижается предел прочности, через 50— 70% времени дальнейшее его понижение существенно затормаживается. Сохранение прочности на уровне исходного значения означает наличие в тонкой структуре когерентной связи частиц упрочняющей фазы с матрицей, вследствие чего пластическая деформация, происходящая путем перерезания дислокациями этих частиц, приводит к образованию сложных сверхструктур-ных дефектов упаковки вычитания (внедрения). С потерей когерентной связи процесс разупрочнения интенсифицируется, в структуре наблюдается сращивание частиц У-фазы, наличие, большого количества свободных дислокаций. Затухание кривой разупрочнения с увеличением времени испытания в известной 6 83 [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...