Жесткость образца

Сила должна быть приложена в плоскости наименьшей жесткости образца, и ее величина должна находиться заведомо в пределах пропорциональности между нагрузкой и деформацией. Испытание на изгиб выполняется дважды, т. е. с двух сторон образца. Из двух полученных значений прогиба принимается большее, как соответ-ствуюш,ее меньшему значению жесткости и, следовательно, критической силы. [c.125]

Определение запаса прочности и жесткости образца в зависимости от предварительно-напряженного состояния, длительности его воздействия, температуры и среды. Испытания проводятся по программе выдержка под напряжением ниже предела длительной прочности при высокой температуре и последующее быстрое деформирование и разрушение образца в фиксированный момент времени окончания выдержки с записью мгновенных характеристик прочности и жесткости. [c.51]

Жесткое нагружение — возбуждение динамических нагрузок, при котором заданной величиной является кинематически ограниченное перемещение, постоянное на всем протяжении испытания, включая период уменьшения жесткости образца при развитии трещин усталости (размах деформаций сохраняется постоянным). При жестком нагружении усилие изменяется в зависимости от изменения жесткости нагружаемой системы. [c.18]

Сечение рабочей части образца составляет 3X3 мм. Для сверхпрочных материалов в целях увеличения жесткости можно применять образцы толщиной 2 мм при этом продольная жесткость образца сохраняется. [c.128]

Деформирование образца между массой и стержнем позволяет определить усилие и деформацию образца на основе анализа упругой волны в стержне. Это исключает влияние волновых процессов в коротком динамометре, если время нагружения меньше времени двойного пробега волны по стержню. Закон деформирования образца в этом случае определяется жесткостями образца и стержня. Деформирование образца между двумя [c.73]

Высокая стабильность работы машины. Это требование обусловлено необходимостью выдерживать на протяжении всего времени испытания выбранный режим нагружения с соблюдением постоянства силы или деформации образца. Опыты показывают, что при постоянной силе значительно возрастают возмущающие перемещения, необходимые для компенсации убывающей жесткости образца. При соблюдении постоянства деформации наблюдается значительное падение нагрузки. Таким образом, игнорирование рассмотрения вопросов, связанных [c.53]

В гл. III отмечено, что аппаратурный способ программирования развиваемых усилий или перемещений с формированием электрических сигналов, пропорциональных нагруженности образца или его деформации, предопределяет основной состав динамической схемы каждой испытательной машины. Применительно к машинам с кривошипным возбуждением динамическая схема в самом общем случае может быть представлена в виде дискретной колебательной системы, изображенной на рис. 63, где l — жесткость образца или общая жесткость образца и других упругих элементов, соединяющих его с возбудителем Сч — жесткость динамометра — масса деталей возбудителя, участвующих в колебательном процессе, совершающая кинематически ограниченные перемещения с амплитудой, равной радиусу кривошипа тп2 — свободная масса на конце нагружаемой системы тз — масса зажимного устройства, сосредоточенная между образцом и динамометром Xj—Лз — динамические перемещения масс, отсчитываемые от их равновесного положения. Размерности этих обозначений зависят от вида возбуждаемых колеба- [c.97]

Для обоснования условий аппаратурной стабилизации силового режима испытаний сопоставим указанные типы машин по их чувствительности к изменению жесткости образца в период развития усталостных трещин или при испытании полимерных материалов. В качестве критерия для этой цели удобно пользоваться коэффициентом стабильности [c.103]

Кс = 1. Следовательно, в этих условиях силовой режим испытаний перестает зависеть от жесткости образца. [c.106]

Узлы, определяющие характер нагружения образца (эластичный или жесткий), монтируются также в соответствии с условиями опыта. На рис. 69 схематично показана установка двух датчиков, определяющих тот или иной характер нагружения. Датчик 2 следит за деформацией динамометра /ив случае ее изменения (например, в, связи с изменением жесткости образца) дает сигнал, который с помощью специального электронного сравнивающего устройства вызывает срабатывание исполнительного механизма 5 и переключение блока зубчаток 6 в положение, восстанавливающее необходимую величину деформации динамометра. Таким образом, датчик 2 монтируется в тех случаях, когда по условиям испытаний требуется постоянная нагрузка на образец. Датчик 3 следит непосредственно за деформацией обид [c.114]

На свободном конце удлинителя 11 имеются площадки для крепления грузов, масса которых выбирается так, чтобы коэффициент эффективности был возможно большим. Практически режим силовозбуждения контролируется по частоте собственных колебаний системы (с учетом массы отсоединенного от возбудителя шатуна 10). Эта частота должна быть равна частоте возбуждения или несколько больше ее. Занижение частоты собственных Колебаний допускать не следует, так как потеря жесткости образца в период развития трещин усталости сопровождается сдвигом резонансной кривой в область меньших значений частот и, следовательно, согласно зависимости (V. 9) резким снижением эффективности возбуждения. [c.118]

Характеристики чувствительности режима испытания к изменению жесткости образца в процессе усталостного разрушения [c.155]

Как видно из рис. 94, изменение жесткости образца мало влияет, на частоту собственных колебаний динамической системы машин с упругими преобразователями. Следовательно, большого повышения эффективности возбуждения и разгрузки деталей возбудителя можно достичь без специальной аппаратурной стабилизации режима испытаний, которая необходима только в области значительных коэффициентов динамического усиления и для машин, работающих в режиме резонансных колебаний (см. гл. VII). [c.155]

Если обозначить через i жесткость образца и промежуточных звеньев, а через сг — жесткость торсиона, то дифференциальные уравнения движения системы (без учета сил трения, которые здесь невелики) запишутся в виде [c.166]

Изменение жесткости образца в процессе испытаний в результате образования трещины усталости мало влияет (не более 2—3 %) на частоту собственных колебаний механической колебательной системы машины. [c.118]

В машинах со схемами, показанными на ркс. 2, б и в Ji и — приведенные моменты инерции масс захватов 5 и 6 l — жесткость образца, испытуемого на изгиб С2 и с., — бесконечно большие жесткости стоек 4 п 7. Колебания возбуждаются при линейном перемещении основания стойки жесткостью j. [c.140]

На рис. 3, б приведена динамическая схема, которой соответствуют машины для испытания на усталость при кручении. На рис. 3, б обозначено j — жесткость, образца на кручение С2 — жесткость упругого элемента датчика момента кручения и Уз — моменты инерции маховиков, например 3 и 6 (рис. 3, а) J.J — момент инерции захвата для образца, расположенного на упругом элементе датчика момента. Анализ машин этого типа можно проводить аналогично анализу машин с линейно движущимися элементами, испытывающих растяжение и сжатие, рассмотренных в гл. 3. [c.140]

Коэффициенты вырал еиы через безразмерные параметры с = Сд/Со v = =" (о - (т/со) 7 = к 1 тсо), где со — упругая жесткость образца с- — упругая жесткость аккумулятора (для без-газового аккумулятора Са— EF /U), т = — масса жидкости в инер- [c.168]

В случае 2 коэффициент усиления ниже (жесткость образца та же), полоса пропорционального управления шире, и на закрытие золотника отводится большее время, таким образом ликвидируется перерегулирование. [c.67]

В случае 3 коэффициент усиления очень высок, но жесткость образца существенно ниже. Скорость нагружения при этом резко снижается по сравнению со случаем /. В случае 4 коэффициент усиления ниже, чем в случае 3, при той же жесткости образца. [c.67]

Отсюда следует, что погрешность нагружения зависит от режима испытания и жесткости образца. [c.87]

Недостатком первого варианта является то, что практически невозможно выполнить жесткое соединение образца с удлинителем. Жесткость соединения оказывается соизмеримой с жесткостью образца. Наличие удлинителя усложняет граничные условия на конце образца. Форма образцов получается сложной. Все это приводит к снижению точности определения модуля нормальной упругости. [c.136]

При испытаниях на машинах с гидравлическими пульсаторами необходимо проводить динамическую тарировку машин. Динамическую тарировку проводят на тех частотах и на тех объектах, которые испытывают, чтобы учесть жесткость образца или имеют поправочные коэффициенты для различных жесткостей. В работе [112] поправочный коэффициент предложено устанавливать с помощью расчета. При амортизирующей резиновой прокладке под основанием машины рассчитанные поправки не обеспечивают устойчивой работы машины. Особенно это проявлялось на образцах с низкой жест-[состью. Рекомендуется установка машины на жестком фундаменте. На основании выполненного исследования для машины ЦД-10 Пу предложена коррекция поправочного коэффициента для Pmin и Ртах- [c.193]

На рис. 32 приведены примеры изменения размаха напряжений по числу циклов, при этом выбраны три наиболее характерных вида зависимостей. На рис. 32,а наблюдается стабилизация процеоса изменения размаха напряжений с. первых циклов нагружения. Уменьшение значений Ли, т. е. процесс разуирочнения, происходит лишь при больших значениях числа циклов (Л >10 ). Материалы, имеющие такой характер изменения напряжений по числу циклов, называют циклически стабильными. При однократном изменении характера процеоса (рис. 32,6) упрочнение (возрастание. Аа) сменяется разуирочнением во второй половине срока службы. В анализе изотермического малоциклового нагружения этот случай не рассматривают, материалы классифицируют лишь как циклически стабильные, циклически упрочняющиеся и разупрочняющие. Смена процессов упрочнения и разупрочнения может быть и неоднократной (рис. 32,в). Уменьшение Аа в случаях, показанных на рис. 32,а и можно объяснить появлением трещин и уменьшением жесткости образца, но зависимость на рис. 32,в (уменьшение Аи сменяется увеличением размаха наиряжений) иодтверждает особенности термоциклического неизотермического нагружения и его влия- [c.55]

Использование деформации образца для стабилизации силового режима испытаний или программирования по силе не представляется возможным, так как жесткость образца в процессе циклического деформирования может изменяться в связи с развитием трещин усталости или (при испытании полимеров) с изменением исходных упругих характеристик материала., В этом слу.чае в качестве следящего параметра удобно пользоваться деформацией упругого динамометра, характеристики которого всегда неизменны, а нагружеиность (при последовательном соединении с образцом) пропорциональна нагруженности образца на любой стадии испытаний. Такое решение вопроса обеспечения необходимых условий нагружения и программирования предопределяет основной состав динамической схемы программной машины, в которую, таким образом, всегда должна входить жесткость упругого динамометра (кроме жесткости образца) и масса, сосредоточенная между образцом и динамометром. В каждом отдельном случае структура динамической схемы мо- [c.65]

Для определения параметров расчетным путем динамическая схема машины (рис. 54) была представлена в виде колебательной системы с одной степенью свободы [18]. На рис. 54 введены следующие обозначения — жесткость образца и удлинителя С2 — жесткость динамометрической пружины т— масса деталей, приведенная к концу нагружаемой системы (для узла силонагружения машины МИП-8М т=0,00025 дан-сек -смг )-, <й — частота возбуждения s — результирующее биение, измеряемое в точке приложения основной нагрузки и обусловленное совокупностью погрешностей изготовления и монтажа узла нагружения и шпинделя х — перемещение массы т в направлении действия основной нагрузки, [c.86]

Знаки усилий, входящих в выражение (V. 5), н И1меют практического значения для расчетов деталей возбудителя, поэтому в дальнейшем нас будет интересовать только абсолютная величина этого отношения. Определяя значение Рй из первого уравнения (V. 1) путем подстановки в него решений для Х и з, а значение Р — путем умножения разности этих перемещений на жесткость образца l (рис. 63), получаем следующее выражение [c.99]

Размеры элементов силового замыкания машины назначаются с учетом ее конструктивных особенностей и необходимой жесткости. Для уменьшения необходимой величины возбуждаемых угловых перемещений целесообразно обеспечить такое соотношение последовательно соединенных жесткостей Со, С% Сз, С4, С5, при котором основная доля перемещений активного захвата приходится на деформирование образца. Это означает, что жесткости элементов силового замыкания машины Сз, и продольная жесткость преобразователя С5 должны быть значительно больше, по крайней мере на порядок, жесткости образца. Аналогичные соображения следует учитывать при выборе системы силоизмерения и разработке конструкции динамометра. [c.154]

Рис. 94. Изменение частоты собственных колебаний динамической системы машины и уровня на-груженности образца при снижении жесткости образца.

На рис..6, а nii — масса, приве денная к свободному концу иснытуе мого образца с перемещением Xi l — жесткость испытуемого образца — неупругое сопротивление мате риала образца и трение в соединитель ных элементах. Колебания рассма триваемой системы возбуждаются ста тическпм биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость С2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение 2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то / 2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно [c.140]

Для градуирования и поверки сило-измерителей высокочастотных машин для испытаний на усталость применяют контрольные образцы, выполняемые аналогично описанным выше, но с наклеенными на их поверхность тензорезисторными датчиками деформации. Датчики соединяют в мост Уитстона таким образом, чтобы в соседних плечах моста оказались рабочие и компенсационные датчики. Допустимые напряжения в контрольном образце выбирают достаточно малыми, чтобы обеспечить высокую жесткость образца и запас усталостной прочности для поверки силоизмернтеля машины на ее максимальных нагрузках. Для этой же цели может быть использован жесткий тензорезисторный динамометр. Мост датчиков образца или динамометра включают на вход прибора типа ИСДН (измеритель статических и динамических нагрузок). Прибор позволяет измерять нагрузку в заданной фазе деформирования контрольного образца или его деформацию в заданной фазе нагружения. Таким образом, он пригоден для поверки как силоизмерительных систем, так и систем измерения деформации (перемещения) в испытательных машинах. Структурная схема прибора ИСДН показана на рис. 13. а. [c.540]

Существенный недостаток машин резонансного типа состоит в том, что при изменении жесткости образцов вследствие накопления неупру- [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...