Балки—Расчет двутавровые

В двутавровых балках касательные напряжения в точках поперечного сечения стенки в месте примыкания ее к полке могут быть значительными, так как статический момент полки относительно нейтральной оси велик, а толщина стенки даже в очень высоких балках невелика (10...20 мм) это следует из формулы Журавского (7.28). В то же время нормальные напряжения в этих точках поперечного сечения лишь немного меньше максимальных (рис. 7.41). Проверка прочности в подобных случаях расчета двутавровых балок производится с использованием теорий прочности (см. гл. 8). [c.272]

Мост крана выполняется сварным из профильной стали, грузонесущая балка — из двутаврового профиля, а концевые балки — из швеллерного профиля. Номера профилей определяются расчетом в зависимости от грузоподъемности крана Q и величины пролета моста Ьк- Грузоподъемность однобалочных кранов [c.136]

Нужно, однако, заметить, что стальные двутавровые балки редко разрушаются от потери прочности и чаще от потери устойчивости плоской формы изгиба (см. ниже), поэтому при расчете двутавровой балки по несущей способности особое внимание должно быть обращено на закрепление ее концов, исключающее возможность потери устойчивости. [c.198]

Груз Р = 100 кг падает с высоты h — Ъ см на балку АВ в ее среднюю точку D (фиг. 430, а и б). Балка прокатная, двутаврового сечения, № 16. Требуется определить шах в двух вариантах расчета — без учета и с учетом массы балки. д [c.527]

Расчет двутавровой балки производят по максимальному изгибающему моменту М[пах по уравнению [c.268]

Полученное решение убеждает нас в том, что наибольшие касательные напряжения и наибольшие нормальные напряжения получаются в разных точках сечения, причем там, где о максимально, г = 0, и наоборот. В тонкостенных стержнях дело может обстоять иначе, как можно видеть из приводимого ниже примера расчета двутавровой балки. [c.278]

Расчет на надежность сварных соединений при циклических нагрузках можно производить по формулам ( 1.6). На основании отечественных и зарубежных исследований, содержащих диапазон рассеяния предела выносливости сварных соединений, можно оценить коэффициент вариации предела выносливости за счет разброса качества сварного шва следующими значениями стыковое соединение, сварка автоматическая и полуавтоматическая 0,03 то же, сварка ручная 0,05 нахлесточное соединение 0,06 сварные двутавровые балки 0,05 сварные коробчатые балки 0,09. [c.67]

В подавляющем большинстве случаев влияние касательных напряжений на прочность балок невелико и при расчете их не учитывают. Исключением являются балки из тонкостенных профилей, в частности, высокие двутавровые балки, нагруженные большими сосредоточенными силами, приложенными вблизи опор. [c.278]

Определить коэффициент повышения расчетной грузоподъемности двутавровой стальной балки № 30а при расчете по допускаемым нагрузкам и найти величину изгибаюш,его момента, который можно допустить в опасном сечении балки, если [а]= = 1400 кг см . [c.291]

Полагаем (об этом вскользь уже говорилось выше), что в строительных техникумах целесообразно в качестве примера применения гипотез прочности дать расчет высоких двутавровых балок по эквивалентным напряжениям. Известно, что при некоторых схемах нагружения в стенках двутавровых балок в местах их перехода к полке возникают довольно высокие по значению нормальные и касательные напряжения и для этих точек эквивалентные напряжения (вычисленные по гипотезе наибольших касательных напряжений или энергетической) оказываются выше максимальных нормальных в поперечном сечении тон же балки. Когда-то в этих случаях было принято вести расчет по главным напряжениям, по современным же нормам расчет ведут по эквивалентным напряжениям, и для учащихся строительных техникумов это прекрасный пример на применение гипотез прочности, особенно ценный в силу необходимости тщательного анализа вопроса об опасном сечении и опасной точке. [c.152]

Задача 6-13. Определить из расчета на прочность допускаемую нагрузку для сварной двутавровой балки (рис. 6-23, а), принимая [а] = 1600 кГ/см . [c.124]

Задача 6-17. Определить из расчета на жесткость требуемый номер двутаврового профиля симметрично нагруженной стальной балки (рис. [c.134]

Задача 7-7. Определить из расчетов на прочность и жесткость требуемые размеры двутаврового поперечного сечения заданной балки [c.153]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Пример 142. Для балки, изображенной на рис. iei,a, определить из расчета на прочность требуемый номер двутаврового профиля и вычислить прогиб в точке С. Допускаемое напряжение [ст]=160 н мм . [c.266]

Балки двутавровые — Расчет 331, 332 [c.973]

Соединения впритык применяются преимуш,ественно при работе сварных соединений на изгиб. Используя основной принцип расчета сварных соединений, рассмотрим напряжения в швах двутавровой балки, вваренной в стенку и подверженной действию изгибающего момента (фиг. 25, в). [c.55]

Принимая я=1, 6 (для двутавровых балок, 150), получаем, что расчетная грузоподъемность балки возрастет при переходе на новый метод расчета в 1,40 раза, т. е. на 40%. [c.441]

Qm двутавровой балки № 24, равен 0,35 сек. Стенка балки расположена горизонтально. Определить величину модуля нормальной упругости материала, учитывая при расчете собственный вес балки. [c.388]

Параметры С и л зависят от ряда факторов, таких как свойства материала, его структура, условия испытания, тип нагружения, форма и размеры образца. Очень мало проведено систематических исследований по изучению влияния каждого отдельного фактора на скорость роста усталостной трещины. Для определения постоянных материала по формуле Париса обычно используется ЭВМ. Кроме того, применение для расчетов формулы Париса иногда бывает затруднительным из-за неопределенности параметра /. Экспериментально у определен лишь для прямоугольных и круглыше сечений, в то время как в конструкциях применяются балки двутавровые, тавровые, швеллерные и других сечений. [c.43]

Калибровку валков для прокатки двутавровых балок в прямых калибрах обычно рассчитывают против направления прокатки. Для облегчения и упрош ения расчета калибровки все сечение про филя делят на ряд простых по форме участков. Профиль балки делят на 5 частей четыре фланца и стенку. Размеры каждого элемента в процессе калибровки увязывают с размерами всего профиля. [c.135]

В прокатной или сварной двутавровой балке, имеющей сравнительно большую высоту, касательные напряжения могут быть значительны при условии, что балка нагружена большими сосредоточенными силами и длина ее невелика или эти силы приложены близко к опорам. В этом случае, помимо основного расчета на прочность по нормальным напряжениям, следует проверить максимальные касательные напряжения в том сечении, где поперечная сила имеет наибольшее значение. Обычно принимают (для стальных балок) [c.273]

Пример 23.6. Считая балку двутавровой, определить номер сечения из расчета на прочность, если допускаемое напряжение [c.271]

Уд—коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при расчете балок на общую устойчивость, зависящий от длины балки и размеров поперечного сечения. Значения для прокатных двутавровых балок даны в табл. 5-4. [c.129]

До начала сборки в помещении котельной под перекрытием по оси собираемого котла устанавливают двутавровую балку, которую крепят к перекрытию с помощью цапф и подвесок. Нижняя полка балки является направляющей для кошки, к которой крепится таль. Длина балки должна обеспечить подачу секции от места складирования до места установки крайней секции. Сечение балки, диаметр подвесок и конструкции цапф определяются расчетом в проекте производства работ. Секции в помещение котельной могут подаваться через проем в перекрытии котельной, как показано на рис, 5.3, или через проем в наружной стене по наклонному пандусу (при заглублении котельной), или с помощью транспортной тележки, или автопогрузчиком, когда пол котельной находится на одной отметке с уровнем земли. [c.119]

В балках двутаврового сечения, в местах перехода стенки балки в полку, следует производить расчет на прочность с учетом как нормальных, так и касательных напряжений. [c.309]

Определить из расчета на прочность при [а]=160 н мм требуемый номер профиля для двух указанных на чертеже вариантов сечений. Сравнить вес двутавровой балки с весом балки из двух швеллеров. [c.118]

Определить из расчета на прочность требуемые размеры поперечного сечения балки при трех указанных на чертеже вариантах формы сечения принять [ст ] = 1600 кГ/см . Вычислить отношение массы балки круглого сечения к массе балки двутаврового сечения то же для случая прямоугольного сечения. [c.144]

При расчету на жесткость в формулу прогиба для заданной схемы балки и нагрузки подставляют значение. величины допускаемого прогиба и определяют величину требуемого момента инерции, по которому и принимают необходимое сечение балки. Для подбора стальных двутавровых и швеллерных балок пользуются сортаментами ГОСТов (8239—56 и 8240—56 ). [c.165]

Полученный результат означает, что при расчете балки прямоугольного сечения по разрушающим нагрузкам можно увеличить изгибающий момент, получаемый при расчете по допускаемым напряжениям, в 1,5 раза. Другими словами, необходимый момен сопротивления балки получается в 1,5 раза меньше, чем при расчете по допускаемым напряжениям. Для двутавровых сечений уменьшение требуемого момента сопротивления составляет около 12% против вычисленных по методу допускаемых напряжений, т. е. Ш " = 1,12 W. Величина называется пластическим моментом сопротивления. [c.230]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

Определить грузоподъемность стальной балки двутаврового сечения, показанного на рисунке, из расчета по допускаемым нагрузкам, если предел текучести материала а = 2400 Kij M , а коэффициент запаса принят Л =1,6. g Пролет балки 1=А м. Сила Р приложена посредине пролета. [c.292]

Из этой эормулы следует, что эффект выигрыша в несущей способности при переходе от допускаемых напряжений к предельным состояниям для двутавровых балок значительно меньше, чем для балок сплошного сечения. Однако, как будет ясно из последующего (см. 12.9), и для двутавровых сечений переход к расчету по предельным состояниям весьма эффективен, если рассматривается статически неопределимая балка. [c.275]

Подобрать из расчета по предельному состоянию номер прокатной двутавровой консольной балки при действии сплошной нагрузки постоянной интенсивности р=750 кГ м по всей длине балки L=7,2 м. Предел текучести =2400 кГ1см , коэффициент запаса /г=1,71, пролет балки /=5,1 м, длина консоли а=2,1 м. Какой номер двутавра нужно взять, если подбор сечения вести по допускаемым напряжениям [c.121]

Расчеты, проведенные для свободной тонкостенной сварной балки двутаврового поперечного сечения с отношением длины к высоте 2, 1, показали, что в диапазоне до 1500 гц имеются три собственные частоты. Форма колебания на первой собственной частоте, удовлетворяющей условию (1), двухузловая и на концах несколько отличается от соответствующей формы колебаний низкой балки. Вторая и третья собственные частоты соответствуют условию (4). Форма колебания на третьей собственной частоте трехузловая и близка ко второй форме колебаний низкой балки. Введение в расчет дополнительного массового члена Jт и сдвиговой жесткости ЕЕ1к привело к появлению дополнительной собственной частоты, величина которой примерно равна У ЕЕ Ыт таблицу). Если на первой и третьей собственных [c.30]

На основании этого можно заключить, что устойчивость стенки двутавровой балки в месте наибольшего изгибающего момента будет наверное обеспечена, если толщина стенки не меньше 1/140 высоты стенки. При меньших значениях толщиды надлежащий запас устойчивости должен быть оправдан расчетом. [c.421]

Подсчитаем касательные напряжения в двутавровой балке. Их эпюра, соответствующая формуле Д. Журавского, также показана на рис. 8.50. Найдем Гтах- Максимальная величина перерезывающей силы, как это видно из рис. 8.23, равна Qymax = = l,Q7qoa. Из табл. 3 приложения берем необходимые для расчета величины для профиля № 18 момент инерции сечения = = 1290 см , толщина сечения на оси 2 d = 0,51 см, статический момент верхней половины сечения 5° = 81,4 см . Тогда по формуле (8.3.6) [c.214]

Пример. Построить эпюры Мири подобрать двутавровые сечения пролетов трехпролетной шарнирной балки, показанной на рис. 5.11, если 1 = 6, 2 = 10, 3 = 5 м 6 = 1 м а с = 2 м = = 40, Ра= 60, Рз 20 кН, —10 кН/м и [о] = 160 МПа, Решение. Для определения четырех опорных реакций можно использовать два уравнения равновесия и дополнительные условия равенства нулю изгибающих моментов в шарнирах Е и О. Но обычно при расчете мно гои кшетных шарнирных балок используют прием так называемого [c.87]

Поэтому при расчете балки двутаврового профиля следует проверить ее прочность" по главному нормальному и экстремальному касательному напряжениям в месте перехода стенки в полку. Такая поверка необходима лишь в том случае, когда балка имеет сечение, в котором одновременно возникают значительные по величине изгибающий момент и поперечная сила (например, над опорой одноконсольной балки, в заделке консоли и т. п.). [c.175]

Подобрать сечение двутавровой балки пролетом 1=6 м, загруженной постоянной нагрузкой д = 0,5 Т/м и врел1енной Р = Ъ Т (рис. 373). При расчете принимать коэффициент условий работы т=1, коэффициент перегрузки для постоянной нагрузки [c.160]

Ниже приведен расчет главной балки моста, по которой передвигается тельфер. Балка выполнена из двутаврового прокатного профиля и по концам опирается на концевые сварные балки коробчатого сечения. Расчет этих балок аналогичен рассмотренному выше для моста мостового крана. Конструкция выпалнена сварной из стали Ст. 3. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...