Коэффициент трения усадки

Зависимость между коэффициентом трения, усадкой и передним [c.187]

Два цилиндра из идеально пластического материала, соединенных волокнами, расположенными параллельно оси (рис. 1.6), демонстрируют как формальную, так, возможно, и физическую аналогию поведения систем с фрикционной связью. Можно представить себе различные ситуации. Предположим, что волокна гладкие и трение по поверхностям раздела волокно — связующее (цилиндр) отсутствует, тогда сила, необходимая для разделения цилиндров, равна нулю. При большом коэффициенте трения, но отсутствии контактных сжимающих напряжений на поверхности раздела сила для разделения цилиндров также равна нулю. Прочность связи между цилиндрами будет значительна лишь при возникновении на поверхности трения контактных сжимающих напряжений (в результате усадки или другого несовпадения размеров). Однако величина контактных напряжений может изменяться со временем. К уменьшению напряжений могут привести явление ползучести, колебание температуры (если коэффициенты линейного термического расширения волокон и материала цилиндров различны), а также поперечные растягивающие напряжения, приложенные к цилиндрам. [c.27]

Из приведенной выше классификации видно, что титановые сплавы по обрабатываемости занимают промежуточное положение между нержавеющими и жаропрочными сталями и сплавами. Обработка их затрудняется в основном низкой теплопроводностью. В резец из-за этого переходит до 20% всего тепла, тогда как при обработке конструкционных сталей всего около 5% (у жаропрочных сплавов до 25—35%). Температура при резании поэтому в 2 и более раз выше, чем при обработке стали 45 и может достигать 1500" С, тогда как при обработке нержавеющей стали она не превышает 1300° С. Титановые сплавы, наряду с низкой теплопроводностью, обладают и невысокой пластичностью (относительное удлинение изменяется от 2 до 25%), и почти не упрочняются. При резании они образуют сливную стружку, которая, однако, при высоких скоростях переходит в элементную. Характерно, что стружка почти не дает усадки. При повышенных температурах она легко окисляется, вследствие чего коэффициент трения ее о резец снижается до 0,2— [c.36]

Твердость, НВ Коэффициент линейного термического расширения а 10- , С Коэффициент трения по стали без смазки Удельное объемное электрическое сопротивление, Ом см, не менее Тангенс угла диэлектрических потерь при частоте 10 Гц, не более Электрическая прочность, кВ/мм, не менее УСадка, % [c.248]

Так, например, твердость по Бринеллю может зависеть от размера применяемого для испытаний шарика, прилагаемой нагрузки и других факторов. Прочностные характеристики зависят от формы и размеров образцов, динамики приложения нагрузки и скорости деформирования. Коэффициент трения и износ зависят от большого числа факторов (давления, скорости скольжения, температуры и др.). Поглощение жидких сред (воды, бензина, масла) может зависеть от размеров образца. Например, большой по размерам образец не может равномерно пропитаться жидкостью во всем объеме, произойдет насыщение в основном поверхностных слоев. Поэтому показатель способности к поглощению жидкости большого образца меньше, чем для маленького по размерам образца. На значение тепловой усадки влияет режим термообработки. [c.165]

Температура, °С плавления литья Жидкотекучесть, мм Усадка, % линейная объемная Коэффициент трения со смазочным материалом [c.203]

Литьевые сополимеры полиамида (ГОСТ 19459—87). Это продукты совместной поликонденсации соли АГ и капролактама при их соотношениях 93 7, 80 20, отраженных в обозначениях марок полиамида АК-93/7, АК-80/20. Литьевые сополимеры полиамида стойки к действию углеводородов, органических растворителей, разбавленных масел и концентрированных растворов щелочей, растворяются в концентрированных минеральных кислотах, муравьиной и уксусной кислотах, фенолах. Их физико-механические и технологические свойства плотность 1,13-1,14 г/см , температура плавления не ниже 212-238 °С, твердость 1000-1200 НВ, усадка при литье под давлением 1,4-1,8 %, разрушающее напряжение при растяжении 60-70 МПа (600-700 кгс/см ), при сжатии — 70-120 МПа (700-1200 кгс/см ), при срезе — 55-60 МПа (550-600 кгс/см ), относительное удлинение 80-300 %, коэффициент трения по стали при скорости скольжения 3 м/мин и нагрузке 0,3 МПа (3 кгс/см ) — 0,22-0,25, теплостойкость по Мартенсу 50-60 °С, по Вика — 210-230 °С, диэлектрическая проницаемость при 10 Гц после 24 ч пребывания в дистиллированной воде 4-5, удельное поверхностное электрическое сопротивление (в исходном состоянии) (1 10 ) н- (1 10 ) Ом. [c.279]

Для снижения коэффициента трения подшипников в смесь добавляют графит. Прессуют бронзовые втулки при относительно невысоком давлении (400-500 МПа), спекают при 800-900 °С в течение 60-90 мин. При спекании образуется жидкая фаза, которая увеличивает прочность, но снижает пористость изделий. Усадка при спекании достигает 10 %, что необходимо учитывать при конструировании пресс-форм. [c.815]

Высокие прочностные свойства, превышающие свойства капрона в 2—3 раза, показатель пластичности в 25 раз ниже, чем у капрона, высокая теплостойкость, стабильность размеров изделий, малая усадка. Низкий коэффициент трения. Стекловолокно вводится при экструзии полимера [c.617]

Указанное изменение усадки (см. фиг. 40) объясняется изменением значений действительного угла резания и коэффициента трения. В зоне скоростей резания, где образуется нарост, действительный угол резания меньше исходного значения этого угла б. Это приводит к соответствующему уменьшению коэффициента усадки стружки. При больших скоростях реза- [c.60]

Изменение усадки стружки в зависимости от марки и партии твердого сплава объясняется различными величинами коэффициента трения между стружкой и передней поверхностью резца, что вызывается различной склонностью сплавов к слипанию со стружкой. [c.62]

Влияние скорости резания. На фиг. 40 была показана зависимость угла резания (с учетом образования нароста), усадки стружки, силы резания Р и коэффициента трения от изменения скорости резания. Из этой зависимости [c.93]

Указанное изменение усадки (см. рис. 40) объясняется изменением значений действительного угла резания и коэффициента трения. [c.52]

Скорость резания. На рис. 40 была показана зависимость угла резания (с учетом образования нароста), усадки стружки, силы резания Рг и коэффициента трения от изменения скорости резания. Сила Pz, начиная со скорости резания 3— 5 м/мин, уменьшается, затем при v — 20- 25 м/мин увеличивается и снова уменьшается (вторая точка перегиба). По данным авторов, сила резания Р сначала уменьшается потому, что начинается процесс наростообразования и угол резания б у нароста меньше, чем угол резания у резца (см. рис. 36). Наименьшее значение Pz соответствует зоне усиленного наростообразования. При дальнейшем увеличении скорости резания наростообразование уменьшается, угол 6i возрастает, приближаясь к углу резания резца, полученному при заточке. В связи с этим увеличивается и сила Рг. При дальнейшем повышении скорости резания нароста не будет и сила Pz будет уменьшаться за счет снижения коэффициента трения. [c.95]

Фиг. 47. Усадка стружки в зависимости от коэффициента трения.

При помощи наполнителей можно повысить теплопроводность, уменьшить усадку, увеличить механическую прочность, изменить коэффициент трения и электропроводность материала. [c.176]

HI — на этом участке скоростей резания нарост почти отсутствует, коэффициент трения снижается, что связано с уменьшением усадки стружки. [c.552]

Фиг. 45. Влияние скорости резания на угол резания, создаваемого наростом, усадку стружки, силу резания и коэффициент трения (по А М. Розенбергу и А. Н. Еремину).

Исследования показывают [10], что точка перегиба сдвигается влево (т. е. уменьшение усадки стружки с точки перегиба начинается при меньшей скорости резания) при увеличении толщины среза и угла резания, что объясняется получением соответствующего температурного режима, начиная с которого коэффициент трения будет уменьшаться. [c.66]

На фиг. 45 была представлена зависимость угла резания, усадки стружки, силы резания и коэффициента трения от изменения скорости резания. Из этой зависимости следует, что сначала, начиная со скорости резания 3—5 м мин, сила Р уменьшается, затем со скорости резания —20—25 м мин увеличивается и, наконец, снова уменьшается (вторая точка перегиба). По данным авторов этой работы, такое изменение силы резания объясняется следующим. Сначала сила резания уменьшается потому, что начинается процесс наростообразования. [c.116]

Коэффициент трения в процессе резания не остается постоянным, а изменяется с изменением условий резания [128] и тем самым влияет на продольную усадку Начиная от скорости Ьг, происходит дальнейшее уменьшение продольной усадки, что следует отнести за счет изменения физико-механических свойств срезаемого слоя под действием тепла, а также изменения силы трения. [c.49]

Кадмиевый резец при резании свинца получил округление кромки, после чего срезал стружку с различными толщинами среза (а = = 0,5 н 0,02 лш). Наблюдалось сильное налипание свинца на поверхность инструмента, что указывало на значительное трение. Усадка колебалась в пределах 4—7,5. В этом опыте отношение статических твердостей равно 3,6, фактическое отношение—1,4 (при переводном коэффициенте 2,5). Режущая кромка того же кадмиевого резца теряла формоустойчивость при резании олова. Наблюдалось сильное налипание олова на поверхность резца. Отношение статических твердостей было 2,2, а фактическое — меньше 1. [c.131]

Неодинаковая склонность разных твердых сплавов к слипанию с обрабатываемым материалом сказывается на усадке стружки, величине среднего коэффициента трения, а также на величине сил, действующих на задней грани резца [25], [28], [30]. [c.143]

Исследовалось влияние скорости резания на удельное нормальное давление д и на удельную касательную нагрузку д , средний коэффициент трения стружки с передней поверхностью (г, усадку стружки ширину контакта стружки с передней поверхностью с и удельную работу стружкообразования Q (рис. 136—138). [c.216]

Эта формула не дает возможности подсчитать силы, так как она содержит углы трения ф и ф , которые нам неизвестны. А. А. Хво-ростухин нашел для ряда сталей опытную зависимость между коэффициентом трения, усадкой и передним углом (фиг. 142). По этой [c.187]

Марка баббита Температура затвердевания а °С Плот- ность Линейная усадка в % Ударная вязкость в к.Г-м/см Твер- досгь НИ Коэффициент трения [c.54]

Наряду с основным веществом ( связующим , пленкообразующим , вяжущим и т. п.) в неметаллические материалы вводят наполнители, пластификаторы, стабилизаторы, отвердители, красители и различные специальные добавки. Указанные составные части композиции существенно изменяют весь комплекс физико-механических и химических свойств основного материала и позволяют заранее его планировать. Так, введение наполнителей, как правило, улучшает механические свойства, изменяет коэффициент трения, снижает горючесть, расширяет интервал рабочих температур и влияет на другие свойства материала, часто одновременно снижая его усадку при формообразовании и стойкость. Пластификаторы повышают пластичность исходной композиции, упрурость и морозостойкость готовых изделий, одновременно в большинстве случаев несколько снижая их механи- [c.8]

ЭТИХ материалов состоит в частичной сшивке молекул полимера молекулами силикона. Эти материалы, выпускаемые под маркой Римпласт, отличаются от исходного полимера меньшим влаго-поглощением (табл. 1.8), усадкой при литье, коэффициентом трения. Такой метод введения силикона позволяет увеличить его содержание до 5 мае. долей (%). Технология переработки новых материалов не отличается от технологии переработки исходных термопластов. Единственное отличие состоит в исключении предварительной сушки гранул, характерной для полиамидов. Введение стекловолокна в эти материалы значительно увеличивает допустимую температуру эксплуатации и их механические свойства. [c.42]

Стеклонаполненные полиамиды ПА610-ДС ПА6-210-ДС ПА-211-ДС ПА66-Д (ГОСТ 17648) Прочность в 2-3 раза выше, чем у капрона менее пластичны, низкий коэффициент трения, стабильность усадки До+ 80 1,6 Корпусы лабораторных установок, внутренние и внешние элементы аппаратуры [c.67]

В зоне скоростей резания, где образуется нарост, действительный угол резания 6i меньше исходного значения угла б, что вызывает уменьшение коэффициента усадки стружки. При больших скоростях резания (на рис. 40 для скорости свыше 45 м/мин), несмотря на постоянство действительного угла резания (б, = б = onst), усадка стружки зависит от коэффициента трения увеличивается с возрастанием коэффициента трения и сокращается с его уменьшением. [c.52]

Марка баббита Температура затвердевания в С Удель- ный вес Линейная усадка в % Ударная вязкость в кГ-м1см Твер- дость НВ Коэффициент трения [c.44]

Полиформальдегид представляет собой термопластичный материал белого цвета, непрозрачный, легко окрашиваемый. Он обладает повышенной механической прочностью, имеет незначительный износ и усадку, низкий коэффициент трения и высокую химическую стойкость к действию многих растворителей. Диэлектрические свойства полиформальдегида сохраняются при значительной влажности воздуха и даже при погружении в воду. Рабочая температура изделий из полиформальдегида от —40 до 4-80 С. Он имеет плотность 1,42—1,43 г/сж , предел прочности при растяжении 70 Мн/ж (700 кГ/см ), при статическом изгибе 99—108 Мн/м (990— 1080 кПсм ) и при сдвиге 67 Мн/ж (670 кГ/сж ), относительное удлинение 15—30%, ударную вязкость до 90 кдж/м (90 кГ-сж/сж ), твердость НВ20—40, теплостойкость по Мартенсу до 100° С, коэффициент трения по стали 0,1—0,3. [c.651]

Капрон — твердое вещество белого или светло-желтого цвета, получен в результате пол и конденсации капролактана. Капроновые детали имеют высокую поверхностную твердость и прочность на изгиб и удар, обладают малым коэффициентом трения скольжения и малым износом, стойкие по отношению к жирам, маслам и щелочам. К недостаткам капрона следует отнести значительную усадку (до 2%) и склонность к старению при повышенных температурах. Капрон применяют для изготовления износостойких деталей, а также используют как изоляционный материал для изготовления арматуры, каркасов и т. д. [c.41]

Механические свойства являются важными показателями материалов. Фрикциоииая пара тормоза работает в условиях сложного напряженного состояния. Напряжения сжатия фрик-ционио иакладки приблизительно равны нормальному давлению р. Сила трения при торможении вызывает в накладке растягивающие напряжения и напряжения среза. Напряжения среза ориентировочно равны произведению коэффициента трення на нормальное давление р. При трении фрикционных материалов в области повышенных температур их твердость пропорциональна площади фактического контакта трущихся поверхностей и определяется давлением на пятне фактического касания. Модуль упругости фрикционного материала прн упругом контакте (легко нагруженные тормоза с объемной температурой до 100°С,1 влияет на характер фрикционного взаимодействия и определяет фактические площадь контакта и давление на пятнах контакта. Фрикционный материал должен иметь минимальные тепловое расширение, усадку и высокий модуль упругости, так как при жестком креплении накладки к металлическому каркасу вследствие теплового расширения и усадки фрикционного материала могут возникать значительные температурные и усадочные напряжения в накладке. [c.287]

В этом отношении в первую очередь представляет интерес изменение величины предела прочности при растяжении и удлинение бумажных лент в зависимости от направления волокна и резмеров приложенного усилия, остаточная и упругая деформация, усадка бумаги и ее зависимость от влажности, а также коэффициент трения и модуль упругости [Л. 78]. [c.169]

Если усадку и средний коэффициент трения на передней поверхности взять из опытов Камскова Л. Ф. [138 ] и угол сдвига определять по формуле (при т = 0) [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...