Решетки Моменты изгибающие

Подобно задаче об оптимальном очертании ферм, к решению задачи об оптимальном очертании решеток можно подойти исходя из картины возможных пересечений балок, образующих основную решетку, в которой любые два пересечения соединяются балкой, и исследуя затем вопрос, какие балки следует отбросить при оптимальном очертании. В пределе при равномерно плотном распределении пересечений этот подход приводит к условию оптимальности, полученному в разд. 5.1. Оптимальная решетка допускает механизм разрушения с полем прогибов, удовлетворяющим кинематическим условиям на опорах и имеющим главные скорости кривизны, не превышающие по абсолютному значению заданную эталонную скорость кривизны Qq. Скорость кривизны поля разрушения вдоль каждой балки оптимальной решетки должна иметь абсолютное значение Qo и изгибающие моменты не должны иметь знаков, противоположных знакам скоростей кривизн. [c.61]

Обозначим через qi и 2 главные скорости кривизн поля разрушения оптимальной решетки и через Qi и Qj соответствующие изгибающие моменты и выберем главные направления таким образом, чтобы il=<7o- В зависимости от того, будет ли I 21 < 7о или <721 = <7о> мы будем различать следующие основные типы областей в поле разрушения [c.61]

Вариант этой же конструкции -описывает сегментный бандаж, укрепленный на осевых лопатках, с телом полотна, имеющим в радиальной части некоторый наклон к плоскости ги. Тело полотна бандажа образует щель с боковыми кромками лопаток радиальной решетки, увеличивающуюся к периферии. На периферии сегменты снабжены упрочняющим буртом. При достижении расчетной частоты вращения РК момент от центробежных сил отгибает полотно сегмента к плоскости ги и сильно прижимает к кромкам лопаток радиальной решетки. Конструкция должна работать в области упругой деформации материала бандажа. Необходимо отметить, что идея создания покрывающего диска РК РОС, изгибающегося под действием центробежных сил и прижимающегося к боковым кромкам радиальной части лопаток РК, предложена Р. Бирманом в 1962 г. Отдельно стоящий, укрепленный на роторе, покрывающий оболочковый диск приставлен к задней стенке РК открытого типа и образует внутренний меридиональный обвод межлопаточных каналов. Для устранения зазора между диском и боковыми кромками лопаток радиальной решетки РК собственно тело полотна диска выполнено конусным, несколько отклоняющимся от радиальной плоскости. При вращении центробежные силы изгибают диск и прижимают его полотно к боковым кромкам, устраняя зазор, обеспечивая свободу взаимного расширения и демпфируя колебания элементов конструкции. Вопрос возможности применения такой конструкции весьма дискуссионный. Оценки прочности применительно к РК ДРОС [c.74]

Расчетный изгибающий момент в трубной решетке кгс см см [c.459]

Изгибающий момент, распределенный по контуру решетки [c.473]

Изгибающий момент, распределенный по контуру решетки 41 кгс см см 1 0,1800 154,1 20-3,86-54,9 (5,79-1-2-3,47) (5,79+2 3.47)(5,68+7,72)-3,862 = 380 [c.475]

При этом пояса стержня должны деформироваться по ломаной линии (см. рис. 20). В действительности, такой деформации будут противодействовать изгибающие моменты, возникающие в узлах. Позтому коэффициент жесткости будет иметь немного большее значение. При бесконечно жестких на изгиб поясах коэффициент имеет максимальное значение. Его нетрудно вычислить, если учесть, что пояса в зтом случае не будут деформироваться, но зато в работу включатся раскосы решетки. [c.19]

В качестве расчетной схемы трубной решетки в аппарате принята прямоугольная решетка, покоящаяся своей средней частью на упругом основании, моделирующем сжатый трубный пучок, и нагруженная равномерно распределенной нагрузкой и распределенными по контуру перерезывающими силами и изгибающими моментами. По такой расчетной схеме толщина трубной решетки аппарата в пределах зоны с отверстиями должна отвечать условию [c.382]

Однако полученный вывод справедлив только для сжатых стоек сплошного сечения. В практике нередко применяются стойки, состоящие из двух или более ветвей, связанных решетками. Пример такой стойки, состоящей из двух швеллеров, связанных решетками из уголков, показан на рис. 222. Если число панелей решетки, связывающей швеллера, велико, то величину к 1(СР) нетрудно определить, заменяя систему, состоящую из поясов и решетки, эквивалентной ей сплошной конструкцией, для которой потенциальная энергия деформированного состояния такова же, как и для данной системы. Как было показано (8.22), потенциальная энергия сплошного изгибаемого стержня, в котором на длине а изгибающий момент и поперечная сила постоянны, равна формуле [c.356]

Рис. 4-56. Эпюра изгибающих моментов рамной решетки.

Рассмотрим расчет фермы с треугольной решеткой под действием горизонтальной силы Р (рис. 7-36, а). Примем за положительное направление для силы Р — слева направо, а для изгибающего момента М = Рк — по часовой стрелке и рассмотрим равновесие части фермы, отсеченной горизонтальной линией, проходящей выше узла т на расстоянии к. Отсеченная часть будет уравновешена системой сил Р, и , / +1, (рис. 7-36, б). На рисунке направление сил принято действительное на основании проверки по методу сечения. [c.173]

В решетчатых фермах (рис. 137, а) подвижная нагрузка (тележка с грузом) вызывает сжатие верхнего пояса и растяжение нижнего пояса. Стойки в ферме с треугольной решеткой всегда работают на сжатие. Раскосы в зависимости от положения тележки подвергаются сжатию или растяжению. При передвижении тележки от одного конца фермы к другому всегда имеются стержни, которые при данном положении тележки будут испытывать максимальную нагрузку. Для определения максимальных усилий в стержнях верхнего и нижнего поясов от подвижной нагрузки следует определить изгибающие моменты во всех узлах фермы при передвижении тележки. Для этого используют линии влияния, для построения которых под вычерченной в масштабе схемой фермы на перпендикуляре к горизонтальной линии АВ (рис. 137, б), равной длине пролета фермы, из точки А откладывают расстояния а, Ь, с, равные расстояниям от опоры А до соответствующих узлов фермы. Вершины отрезков соединяют прямыми линиями с точкой В. Полученные линии и будут линиями влияния моментов. [c.261]

Изгибающий момент сначала вызывает упругий изгиб кристаллической решетки во всем объеме образца, а затем, по достижении [c.113]

Рассмотрим узлы, при которых одни раскосы примыкают с внутренней стороны башни, а встречные — с наружной (рис. 1-10,а). Такие узлы обычно осуществляют в перекрестных решетках и в опорах с болтовыми узлами. Здесь на узел действуют изгибающий момент М,-и один крутящий момент, а не два момента, как при елочных решетках, в результате чего сечение пояса поворачивается в одну сторону. [c.23]

Имитируя ударное воздействие, поперечной силой изогнем одну панель пояса. В результате наличия жестких узлов от действия этой силы в поясе и решетке возникнут двузначные эпюры изгибающих моментов (рис. 1-13,а). При этом если нагруженная панель пояса [c.30]

Исследуем эпюры изгибающих моментов в основных типах решетки, образовавшиеся порознь от эксцентрицитетов в узлах и от искривления, после чего найдем их предельное равновесие. [c.203]

Подсчитав коэффициенты канонических уравнений при симметричном и кососимметричном нагружении, подставляем их значения соответственно в формулы (6-10) и (6-11) и находим угловые перемещения узлов. После этого, так же как и при перекрестной решетке, определяются суммарные перемещения на главные оси сечения сжатого раскоса и находятся узловые изгибающие моменты, а затем и промежуточные. Построение эпюры моментов приводится в 6-5. [c.212]

Для наглядности рассмотрим конкретный пример построения эпюр изгибающих моментов и нахождении предельного равновесия решетки опытных отсеков опор. [c.216]

Рис. 6-7. Эпюры изгибающих моментов по сжатому раскосу перекрестной решетки.

Рис. 6-8. Эпюра изгибающих моментов по сжатому раскосу елочной решетки, взятая относительно оси у—у.

ОТ ПЛИТ покрытия не совпадает с центром узла, верхний пояс испытывает не только сжатие, но и изгиб. В связи с этим пояса получаются более тяжелыми и их рассчитывают как сжато-изогнутые элементы. Для ликвидации изгибающего момента целесообразно в решетку вводить дополнительные шпренгели, которые работают иа местную нагрузку и устраняют таким образом изгиб пояса. Наклон раскосов решетки должен быть в пределах 35—50 (в среднем 45"). [c.229]

В составных внецентренно сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в целом по формулам (3.61) и (3.62), должны быть проверены отдельные ветви как центрально сжатые стержни по формулам (3.45) и (3.46). Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента величина усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по формуле [c.248]

Полученное значение изгибающего момента позволяет с достаточной степенью точности оценить напряжения, возникающие в элементе решетки, если принять поперечное сечение его за прямоугольник. [c.54]

Рис. 2.2. Удельный окружной изгибающий момент Мд в точке В для правильной треугольной решетки в зависимости от отношения Я, диаметра отверстия Ь к шагу решетки а I — 2 —чистый изгиб (М, = Л = Д

Рис. 2.3. Удельный окружной изгибающий момент в точке В для квадратной решетки в зависимости от отношения X диаметра отверстия Ь к шагу решетки а У — Мэкв 2 — чистый изгиб на бесконечности (Л1, = Л12=1 =0, Я12 = 0) 3— изгиб моментами О, =Я12=0 4—кручение и а бесконечности (М, = — 2 = 0, Я,2 = 0).

Рис. 2.5. Удельные изгибающие моменты и Му в точке А для правильной треугольной решетки, защемленной по краям отверстий, в случае равномерного поперечного давления в зависимости от отношения % диаметра отверстия Ь к шагу решетки.

Сопоставим теперь веса решеток, показанных на рис. 6.1, с весом решетки, балки которой расположены параллельно сторонам квадрата AB D. Абсолютное значение изгибающего момента при пластическом разрушении равно моменту текучести в этом сечении. Кроме того, вес, отнесенный к единице длины балки, пропорционален ее моменту текучести. Таким образом, вес оптимальной решетки пропорционален величине [c.63]

Под трубками пода помещается решетка из балок. На балки укладывают чугунные подкладки, которые неио-движно соединены с трубка.ми дна и могут скользить по балкам. Чтобы трубки пода не были слишком перегружены изгибающими моментами из-за веса шлаковой ванны, решетка должна быть достаточно плотной. Обычно расстояние между балками по оси трубок выбираются не больше м. [c.200]

Изгибающий момент, распределенный по контуру решетки М.. кгс- Mj M I Ро — 7 № + 2о> Д , - — — - — Р Фг + 2(,) (Ф, + [c.460]

При подрезке снизу проектируемая ступень представляет собой редкую решетку, составленную из слабоизогнутых профилей. Такая решетка имеет небольшие потери на расчетном режиме, но более чувствительна к изменению углов атаки. Малая жесткость профиля приводит к увеличению напряжений от изгибающих моментов. [c.467]

Подобным же образом можно определить и прогиб, возникающий в результате изменения длины всякого другого стержня, входящего в состав пояса фермы. Прогиб фермы, получающийся в результате изменений длин всех поясных элементов, можно таким путем вычислить для каждого узла как изгибающий момент для соответствующего ноперечного сечения балки АВ, несущей фиктивные грузы, определяемые для каждого узла величиной (d). Эти грузы, как мы видим, являются безразмерными величинами, соответствующие же им изгибающие моменты, как это и должно быть, имеют размерность длины. Мор показывает, что дополнительные прогибы, вызванные деформацией элементов решетки, могут быть вычислены точно таким же образом, так что в конеч- [c.374]

Башни рассчиты вают на действие сжимающей силы Р, изгибающего момента М и крутящего момента Наибольшее расчетное усилие в поясе башни квадратного сечения при расположении стрелы в диагональной плоскости башни N == Р/4 + 4- М/(1,4а), где а — расстояние между центрами тяжести поясов по грани башни. Решетка граней башни воспринимает поперечные силы Q = Mitp/(2a) и усилия от ветровой нагрузки на башню. Сжатые пояса надо проверять на устойчивость на длине панели [0.58]. [c.484]

Найти изгибающие моменты в рамной решетке боковой стенки тонки рис. 4-53, если да1ю длина пролета /=1,2 м [c.116]

Однако применение подвесного транспорта связано с увеличением нагрузок на несущие конструкции покрытий (перекрытий) и с некоторым их утяжелением и удорожанием. Относительная величина удорожания повышается с уменьщением веса покрытия и снеговой нагрузки. Ниже приведены некоторые соображения и данные для оценки этого влияния на примере наиболее широко применяемых пролетов 18 и 24 м и подвесных кранов грузоподъемностью 1—5 тс. Сосредоточенные нагрузки от подвесных кранов целесообразно заменить равномерно рас-пределеиной нагрузкой, эквивалентной сосредоточенной по изгибающему моменту в стропильной конструкции. Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка ио поперечной силе для крайних элементов решетки примерно такова же, а для средних несколько выше. Однако увеличение сечения раскосов средней зоны пролета не является определяющим и в первом приближении может не учитываться. [c.5]

Шнрокополочные двутавры особенно эффективны для верхних поясов ферм, которые воспринимают сжимающие усилия и изгибающие. моменты. Тавровое сечение поясов позволяет сравнительно просто конструировать узлы примыкания элементов решетки, особенно из одиночных уголков. [c.233]

Соединение полуферм проектируют на фланцах высокопрочными болтами. При расчете ферм применяют следующие коэффициенты условий работы у 0.85 —для растянутых элементов решетки из ГСП, рассчитываемых с учетом изгибающих моментов, и 0,8 — то же, без учета моментов 0,95 — для всех остальных стержней. [c.295]

Таким образом, упругопластические деформации и начальные напряжения, которые формируются при лезвийной обработке под воздействием силового поля, являются следствием трех факторов сил на передней, задней поверхности инструмента и момента у режущей кромки. Силы на передней и задней поверхности в большинстве случаев приводят к такому напряженному состоянию в ПС детали, при котором направление деформации 1 о составляет с осыо о угол меньше 45°. При этом возникают начальные напряжения сжатия. Момент у режущей кромки приводит к деформациям зерен, при которых ср > 45°, что сопровождается формированием начальных напряжений растяжения. Знак начальных напряжений в ПС определяется превалирующим влиянием сил или момента изгиба. При обработке пластичных материалов за счет превалирующего влияния момента у режущей кромки инструмента угол > 45° и формируются начальные напряжения растяжения. В случае обработки малопластичных материалов (например, закаленной стали) и материалов с гексагональной кристаллической решеткой образуется элементная стружка, длина контакта стружки с передней поверхностью резко уменьщается, значение изгибающего момента снижается, превалирующее влияние на напряженное состояние ПС приобретают силы Н к Угол р становится меньше 45°, ПС стремится увеличить свою площадь, чему мешает нижележащий металл. В результате в ПС формируются начальные напряжения сжатия. [c.156]

Рис. 6.11. Максимальный изгибающий момент Мд в задаче о чистом кручении плоскости с рядом свободных круговых отверстий в зависимости от коэффициента Пуассоиа ц е = (1 —ц)/(3ц) 6 —радиус отверстия а — шаг решетки.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...