Фактор симметричный

Происходит это потому, что в симметричной раме не возникает взаимных кососимметричных перемещений под действием симметричных нагрузок. Точно так же не возникает симметричных перемещений под действием кососимметричных факторов. Сказанное становится еще более очевидным, если учесть, что в рассматриваемой системе эпюра изгибающих моментов от кососимметричных факторов будет кососимметричной (рис. 6.24, а), а от симметричных факторов - симметричной (рис. 6.24, б). При перемножении таких эпюр, естественно, получим нуль, в то время как перемножение кососимметричной эпюры на кососимметричную и симметричной на симметричную дает результат, отличный от нуля. [c.280]

Утверждение 7.2. В симметричных (кососимметричных) рамах эпюры симметричных внутренних силовых факторов — симметричные (кососимметричные), а эпюры кососимметричных внутренних силовых факторов — кососимметричные (симметричные). [c.211]

Для выяснения влияния того или иного фактора в качестве эталона принят предел усталости p i, полученный испытанием на воздухе при симметричном цикле партии гладких полированных об- [c.600]

Положим, задана некоторая симметричная в геометрическом отношении рама (рис. 234). Ее правая часть может рассматриваться как зеркальное отображение левой части относительно плоскости симметрии. При расчете таких рам оказывается возможным упростить решение задачи и снизить число искомых силовых факторов 1, Хз,..., Хп. [c.210]

У симметричной рамы в плоскости симметрии при симметричной внешней нагрузке обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы, а при кососимметричной внешней нагрузке — симметричные силовые факторы. [c.211]

Обратимся к симметричной раме, например показанной на рис. 234, и выберем основную систему, разрезая раму по плоскости симметрии (рис. 236). Обозначим через и кососимметричные силовые факторы, и через А з, Х1, Х и Х(, симметричные и выпишем систему канонических уравнений. В данном случае их будет шесть [c.211]

Следовательно, при симметричной нагрузке кососимметричные силовые факторы в плоскости симметрии обращаются в нуль. [c.212]

Температурный фактор. Вывод выражения для атомного фактора f был произведен нами для покоящегося атома со сферически симметричным распределением электронной плотности. В реальном кристалле атомы (а значит, и электроны вместе с атомами) совершают хаотические тепловые колебания около положений равновесия и между атомами имеет место определенный тип химической связи. Естественно, что тепловое движение оказывает влияние на значение рассеивающей способности атома, а следовательно, и на интенсивность рефлексов. [c.46]

Общие соображения. В первую очередь необходимо объяснить, почему эти расчеты выполняют в форме проверочных, т. е. определяют расчетный коэффициент запаса и сравнивают его с требуемым. Конечно, формально можно определить допускаемое напряжение как при симметричном, так и асимметричном цикле, но это будет самообман — ведь установить значения коэффициентов концентрации напряжений и масштабного фактора, пока не намечена конфигурация детали и не найдены ее размеры, можно лишь грубо ориентировочно. А после того как из приближенного расчета основные размеры детали определены, нет смысла сопоставлять расчетное напряжение с допускаемым, проще и нагляднее провести сопоставление коэффициентов запаса. Восприятие учащимися такого подхода к оценке прочности, естественно, зависит от того, насколько широко применялись расчеты по коэффициентам запаса в предшествующих главах курса. [c.182]

Подчеркнем, что в симметричной раме при симметричной нагрузке в сечении по оси симметрии всегда равен нулю обратно симметричный (кососимметричный) внутренний силовой фактор — поперечная сила. [c.175]

Полученный результат является общим в том смысле, что в симметричной раме с обратно симметричной нагрузкой в сечении по оси симметрии всегда равны нулю симметричные внутренние силовые факторы — продольная сила и изгибающий момент. [c.177]

Рама является плоско-пространственной, поэтому в любом ее поперечном сечении силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Из рис. 15.4.3, а видно, что рама симметрична в геометрическом и силовом отношениях, следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы крутящий момент Ха и вертикальная поперечная сила Хз. Отличным от нуля остается лишь изгибающий момент в вертикальной плоскости. В качестве эквивалентной системы принимаем две полурамы, полученные разрезом заданной рамы по плоскости симметрии и нагруженные неизвестным моментом Xi и силой Р (рис. 15.4.3,6). [c.276]

При симметричном цикле переменных напряжений коэффициент запаса прочности устанавливается по величине предела выносливости детали. Влияние основных факторов (концентрации напряжений, масштабного фактора и состояния поверхности) на выносливость детали можно учесть общим коэффициентом [c.423]

По формуле (259) коэффициент влияния различных факторов на выносливость при симметричном цикле [c.427]

Для выяснения влияния того или иного фактора в качестве эталона принят предел усталости p-i, полученный испытанием на воздухе при симметричном цикле партии гладких полированных образцов диаметром 7—10 мм. Тогда влияние различных факторов на выносливость может быть оценено отклонением предела выносливости р партии рассматриваемых образцов от предела выносливости р-1 эталонных. [c.665]

При кососимметричной нагрузке 8 р = = 8 р = 8%р = = 0. Тогда Xz = О, Х4 = О, Xs = О, Хв = 0. В этом случае в плоскости симметрии обращаются в нуль симметричные силовые факторы. [c.281]

Основным свойством прямосимметричной (обратносимметричной) системы является то, что она деформируется симметрично (обратносимметрично). А это значит, что в симметричных ее сечениях внутренние силовые факторы симметричны (обратносимметричны), те. равны по величине и направлены так, чтобы сохранялась прямая симметрия (обратная симметрия), как это показано на рис. 10.22. [c.309]

Уа И Та — переменные составляющие циклов изменения напряжении От и Тт — постоянные составляющие циклов изменения напряжений (рис. 1.2) ст 1 и т 1—пределы выносливости при изгибе и кручении при симметричном знакопеременном цикле ( 12.3) Ед и — 1иасштабные факторы, учитывающие влияние размеров сечения ва ла (табл. 12.2) Ка и Кх—эффективные коэффициенты концентра-ции напряжений при изгибе и кручении (рис. 1.7, табл. 12.3.. . 12.8) при действии в одном сечении нескольки х источников концентрации [c.279]

В формулах (27.5), (27.6) и (27.7) приняты следующие обозначения сг 1 и т 1 — пределы выносливости материалов при симметричном цикле изменения нормальных и касательных напряжений щ и — амплитудные нормальные и касательные напряжения циклов От и т , — средние нормальные и касательные напряжения циклов Ко и Кх — эффективные коэффициенты концентрации напряжений е — масщтабный фактор, т. е. коэффициент, учитывающий влияние размеров детали р — коэффициент, учитывающий [c.423]

Заметим теперь, что в этих уравнениях многие из коэффициентов обращаются в нуль. Это будут все коэффициенты, у которых один индекс принадлежит симметричному, а другой — кососимметричному фактору. Например, обращается в нуль коэффициент 8Jя. Индекс 1 принадлежит кососимметричному фактору (Х1 и Хз — кососимметрич-мые факторы), а индекс 3 — симметричному фактору (Хз, Х4, Хз и Хз — симметричные факторы). Обращаются также в нуль 814, 815, 8(3, 8зз> 824 и т. д. [c.211]

Рама является плоскопрострамствеиной. Поэтому в любом поперечном сечении рамы силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Кроме того, рама симметрична. Следовательно, в поперечном сечении в нло-8 В. и. Феодосьеа [c.225]

Не представляет принципиальной трудности рассмотреть случаи, когда штрихи в двух направлениях составляют угол, отличный от 90°, и луч падает наклонно к плоскости решетки. Учет этих факторов не изменит общего характера дифракцион1ЮЙ картины. Однако нарушетш строгой периодичности щелей (хаотическое распределение их) приводит к существенному изменению общей картины — наблюдаются симметричные размытые интерференционные кольца, обусловленные дифракцией света на отдельных частицах. Интенсивность наблюдаемых колец будет пропорциональна не квадрату числа щелей, приходящихся на единицу поверхности (как это было при дифракции на правильной структуре), а числу щелей. Эти две принципиально разные картины позволяют по результату наблюдения сделать вывод о характере расположения щелей (или частиц) на плоскости. [c.156]

В случае симметричного цикла растяжения — сжатия в формулу (3.7) вместо о 1 — предела выносливости при симметричном цикле изгиба надо подставить a ip — предел выносливости при симметричном цикле осевого нагружения. Остальные величины, входящие в формулу (3.7), имеют следующие значения Као = — общий коэффициент снижения предела выносливости при симметричном цикле kg — эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений е — масштабный фактор р — коэффициент влияния состояния поверхности [п] — требуемый коэффициент запаса прочности. [c.333]

Рассеяние рентгеновских лучей атомом. Атомный фактор. Ясно, что интенсивность рентгеновских отражений должна быть про-лорциональна рассеивающей способности атома в кристаллической решетке. Рентгеновские лучи — электромагнитные волны — рассеиваются электронными оболочками атомов. Падающая на атом плоская монохроматическая волна возбуждает в каждом его элементе объема dv элементарную вторичную волну. Амплитуда этой рассеянной волны, естественно, пропорциональна рассеивающей способности данного элемента объема, которая, в свою очередь, пропорциональна /(r)dv, где U г) —выражаемая в электронах на функция распределения электронов вдоль радиуса г, от- считываемого от центра покоящегося атома со сферически симметричным распределением в нем электронной плотности, простирающимся от О до оо. Расчеты, проведенные в предположении о сферической симметрии атома, т. е. о сферической симметрии функции и (г), приводят к выражению для амплитуды суммарной волны, рассеиваемой атомом [c.42]

Таким образом, атомный фактор есть функция аргумента (81п6)Д, вид этой функции определяется радиальным распределением электронов в сферически симметричном атоме. На рис. 1.40 приведена типичная кривая зависимости атомного фактора от (sin0)/A, для атома фосфора. [c.43]

В ряде случаев закрепления стержня внутренние силовые факторы М и Q можно найти, не прибегая к дифференциальным уравнениям равновесия как при симметричном, так и несимметричном нагружении. Считая, что as ao= onst и D = Z)o= onst (т. е. пренебрегая деформацией пружины в уравнениях равновесия), проецируем все показанные на рис. 5.9,6 силы и моменты на связанные оси. В результате получаем шесть алгебраических линейных уравнений равновесия с шестью неизвестными Q, и Mj (/=1, 2, 3). Эти уравнения равновесия справедливы для любого угла ао (как постоянного, так и переменного). В этом случае для определения осадки пружины АН и угла взаимного поворота торцов Агр можно (опять не прибегая к дифференциальным уравнениям) воспользоваться методом Мора [17]. Изложенный вариант решения задачи статики винтового стержня без решения дифференциальных уравнений равновесия возможен только при условии, что никаких ограничений на осевое смещение верхнего торца пружины и его [c.200]

Сделаем еще одно замечание, касающееся содержания книги. При выборе материала авторы ограничились лишь задачами линейной теории упругости в условиях изотропии и симметричности тензора напряжений. Такой подход диктуется как невозможностью существенного увеличения объема курса, так и тем обстоятельством, что учет таких факторов, как анизотропия, несимметричность тензора напряжений и некоторых других не привел к появлению на сегодняший день каких-либо принципиально новых математических методов и зачастую связан лишь со значительно более громоздкими выкладками (например, учет анизотропии при решении задач методом потенциалов сказывается лишь на структуре фундаментального решения, построение которого приведено в дополнении I). Следует заметить, что методы линейной теории упругости весьма часто в той или иной форме (как промежуточный этап) используются также и при решении задач для меупругих сред, в связи с чем авторы сочли целесообразным привести в дополнениях соответствующие примеры. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...