Фактор силовой симметричный

Утверждение 7.2. В симметричных (кососимметричных) рамах эпюры симметричных внутренних силовых факторов — симметричные (кососимметричные), а эпюры кососимметричных внутренних силовых факторов — кососимметричные (симметричные). [c.211]

Положим, задана некоторая симметричная в геометрическом отношении рама (рис. 234). Ее правая часть может рассматриваться как зеркальное отображение левой части относительно плоскости симметрии. При расчете таких рам оказывается возможным упростить решение задачи и снизить число искомых силовых факторов 1, Хз,..., Хп. [c.210]

У симметричной рамы в плоскости симметрии при симметричной внешней нагрузке обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы, а при кососимметричной внешней нагрузке — симметричные силовые факторы. [c.211]

Обратимся к симметричной раме, например показанной на рис. 234, и выберем основную систему, разрезая раму по плоскости симметрии (рис. 236). Обозначим через и кососимметричные силовые факторы, и через А з, Х1, Х и Х(, симметричные и выпишем систему канонических уравнений. В данном случае их будет шесть [c.211]

Следовательно, при симметричной нагрузке кососимметричные силовые факторы в плоскости симметрии обращаются в нуль. [c.212]

Подчеркнем, что в симметричной раме при симметричной нагрузке в сечении по оси симметрии всегда равен нулю обратно симметричный (кососимметричный) внутренний силовой фактор — поперечная сила. [c.175]

Полученный результат является общим в том смысле, что в симметричной раме с обратно симметричной нагрузкой в сечении по оси симметрии всегда равны нулю симметричные внутренние силовые факторы — продольная сила и изгибающий момент. [c.177]

Рама является плоско-пространственной, поэтому в любом ее поперечном сечении силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Из рис. 15.4.3, а видно, что рама симметрична в геометрическом и силовом отношениях, следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные силовые факторы крутящий момент Ха и вертикальная поперечная сила Хз. Отличным от нуля остается лишь изгибающий момент в вертикальной плоскости. В качестве эквивалентной системы принимаем две полурамы, полученные разрезом заданной рамы по плоскости симметрии и нагруженные неизвестным моментом Xi и силой Р (рис. 15.4.3,6). [c.276]

При кососимметричной нагрузке 8 р = = 8 р = 8%р = = 0. Тогда Xz = О, Х4 = О, Xs = О, Хв = 0. В этом случае в плоскости симметрии обращаются в нуль симметричные силовые факторы. [c.281]

Бели нагрузка, приложенная к симметричной раме, не обладает ни прямой, ни косой симметрией, всегда имеется возможность разложить ее на кососимметричную и симметричную, как это показано, например, на рис. 6.25. Задача, таким образом, распадается на две. Рассматривают отдельно симметричную раму с кососимметричной нагрузкой и раму с симметричной нагрузкой. Внутренние силовые факторы в раме определяют в дальнейшем наложением полученных решений. [c.281]

Рама симметрична и нагружена кососимметрично расположенными силами. Разрезаем ее по оси симметрии и в произведенном сечении прикладываем силы Х (рис. 6.27, б). Строим эпюры моментов (рис. 6.27, в, г). Симметричные силовые факторы, как мы уже знаем, равны здесь нулю. [c.282]

Рама симметрична относительно вертикальных плоскостей АВ и D. Разрезая раму по первой плоскости симметрии, получаем в сечениях только симметричные силовые факторы (рис. 6.43, б). Из условий равновесия сразу видно, что нормальная сила в этих сечениях равна Р/2, а один из моментов равен Р1/2. Остается только один неизвестный момент Xi, возникающий в горизонтальной плоскости. [c.293]

В симметричных еистемах в сечениях, лежащих на оси симметрии, равны нулю обратносимметричные, а в обратносимметричных системах в сечениях, лежащих на оси геометрической симметрии, равны нулю симметричные внутренние силовые факторы. [c.269]

При кососимметричной нагрузке бзр=б4р=ббр=бвр=0. Тогда Л а=0, Xi=0, Xi=0, Хв—0. В этом случае в плоскости симметрии обраш.аются в нуль симметричные силовые факторы. [c.236]

НИИ прикладываем силы Xi (рис. 251). Симметричные силовые факторы, как мы уже знаем, равны здесь нулю. [c.237]

Обобщая, можно сказать, что для симметричной рамы независимо от характера внешних сил симметричные и кососимметричные неизвестные силовые факторы определяются независимо. Но при этом нужно конечно помнить, что речь идет не о произвольно выбранной системе неизвестных, а только о тех, которые возникают в сечениях, проходящих через плоскость симметрии. [c.120]

Если заданная нагрузка симметрична, то и эпюра изгибающих моментов от внешних сил будет симметричной. И тогда правые части подсистемы уравнений, содержащих кососимметричные факторы, обращаются в нуль. Это означает, что при симметричной нагрузке кососимметричные силовые факторы в плоскости симметрии равны нулю. [c.120]

Если заданная нагрузка кососимметрична, то и эпюра изгибающих моментов будет кососимметричной, и, следовательно, в плоскости симметрии в нуль обращаются симметричные силовые факторы. [c.120]

Компоновка уплотнительного узла. Надежность работы рассматриваемого уплотнительного узла зависит от многих факторов, в том числе от способа его компоновки относительно уплотняемой среды. Наиболее рациональной является схема с наружным подводом жидкости к уплотнительным пояскам (см. рис. 5.92), при которой улучшается отвод тепла от уплотнительного узла, а также уменьшается вероятность попадания в зазор между уплотнительными кольцами твердых частиц, которому в этом случае противодействует центробежная сила. Кроме того, при такой схеме упрощается применение колец с симметричной формой сечения стенки (см. рис. 5.92, 6), при которой искажение плоскостности торцовой поверхности кольца под действием силовой и температурной деформаций минимально. [c.558]

Рассмотрим вынужденные симметричные колебания идеализированного прямого крыла. Последнее состоит из лонжерона с трубчатым поперечным сечением, который воспринимает все силовые факторы, и плоской пластины, моделирующей массу крыла и передающей инерционные силы на лонжерон. Толщина пластины равна 10 мм, диаметр трубы - 100 мм, толщина стенки трубы - 2 мм. Модуль упругости материала пластины и лонжерона Е = 72000 МПа, коэффициент Пуассона v = 0.3, плотность р = 2.7 10 т/мм [c.451]

Допускается неуравновешенность гироскопа в виде эксцентрично расположенных точечных масс. Влияние этих факторов на динамику упругой гироскопической системы учитывается добавлением к силовым факторам, действующим на симметричный гироскоп, сил тяжести и инерции точечных масс в их абсолютном движении относительно неподвижной системы координат. В дальнейшем учитывается только одна смещенная точечная масса щ, расположенная в одной плоскости с центром инерции Oj на расстоянии т от него." [c.190]

Выберем основную систему, как показано на рис. 4.4, а. У симметричных систем при кососимметричной внешней нагрузке симметричные силовые факторы в плоскости симметрии обращаются в нуль. Поэтому в рассматриваемой задаче Xi=0 Хз О и для нахождения остается одно уравнение [c.111]

Внешний момент, закручивающий трос, совершенно одинаково воспринимается каждой из п жил, симметрично расположенных относительно оси троса, независимо от места вдоль оси троса, т. е. независимо от параметра s. Выразим теперь закручивающий момент ЗЙд через составляющие внутренних силовых факторов Рд и УИд в поперечных сечениях жил троса, образующих виток. [c.154]

Рама является плоскопрострамствеиной. Поэтому в любом поперечном сечении рамы силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Кроме того, рама симметрична. Следовательно, в поперечном сечении в нло-8 В. и. Феодосьеа [c.225]

В ряде случаев закрепления стержня внутренние силовые факторы М и Q можно найти, не прибегая к дифференциальным уравнениям равновесия как при симметричном, так и несимметричном нагружении. Считая, что as ao= onst и D = Z)o= onst (т. е. пренебрегая деформацией пружины в уравнениях равновесия), проецируем все показанные на рис. 5.9,6 силы и моменты на связанные оси. В результате получаем шесть алгебраических линейных уравнений равновесия с шестью неизвестными Q, и Mj (/=1, 2, 3). Эти уравнения равновесия справедливы для любого угла ао (как постоянного, так и переменного). В этом случае для определения осадки пружины АН и угла взаимного поворота торцов Агр можно (опять не прибегая к дифференциальным уравнениям) воспользоваться методом Мора [17]. Изложенный вариант решения задачи статики винтового стержня без решения дифференциальных уравнений равновесия возможен только при условии, что никаких ограничений на осевое смещение верхнего торца пружины и его [c.200]

Рама является плоскопространственной. Поэтому в любом поперечном сечении рамы силовые факторы, лежащие в плоскости рамы, равны нулю. Кроме того, рама симметрична. Следовательно, в поперечном сечении в плоскости симметрии обращаются в нуль кососимметричные факторы — крутящий момент и вертикальная поперечная сила. Отличным от нуля остается только изгибающий момент в вертикальной плоскости. Разрезаем раму по плоскости симметрии и прикладываем момент [c.246]

В поперечных сечениях балок при изгибе возникают два внутренних силовых фактора изгибающий момент и поперечная сила. Однако возможен такой частный случай, когда в поперечных сечениях балки возникает только один силовой фактор — изгибающий момент, а поперечная сила равна нулю. В этом случае изгиб называют чистым. Он возникает, в частности, когда балка изгибается двумя противопололшо направленными парами сил, приложенными к ее торцам (рис. 84, а). Чистый изгиб возникает при некоторых нагружениях сосредоточенными силами или распределенной нагрузкой. Например, чистый изгиб будет испытывать средний участок балки, симметрично нагруженной двумя [c.96]

SYMM — симметричные перемещения относительно плоскости (в этом случае значения Value 1 и Value2 не указываются, подробнее см. симметричные и антисимметричные силовые факторы и соответствующие им перемещения в курсе Сопротивления материалов ) [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...