Определение Расчет па прочность

Формула расчета на прочность. При расчетах па прочность деталей, работающих на растяжение или сжатие, чаще всего применяют метод расчета по максимальному напряя-сению, возникающему в некоторой точке нагруженной конструкции. Это напряжение не должно превышать определенного значения [c.121]

Определение допустимых папряжепии и расчет па прочность при ударе [c.341]

Условие прочности должно быть составлено для опасного сечения. Если оно для этого сечения выполняется, но тем более выполняется для всех остальных сечений. Что же такое опасное сечение Это сечение, напряжения в котором наиболее близки к предельным. Удобнее эту мысль выразить несколько иными словами — опасным называют сечение, для которого коэффициент запаса минимален. Заметим, что это определение введено не только для расчетов па растяжение (сжатие), оно общее для всего курса правда, в дальнейшем чаще придется говорить не только об опасном сечении, но и об опасной точке в этом сечении. [c.81]

Основная задача определения силового взаимодействия между средой и находящимся в ней твердым телом приводится, таким образом, к определению напряжений поверхностной аэродинамической силы. Знание этих напряжений в точках на поверхности летательного аппарата необходимо как для расчета конструкции па прочность, так и для определения результирующих сил и моментов, к которым приводится воздействие среды. Отсюда ясно, что понятие о напряжении поверхностной силы относится к числу важнейших понятий аэродинамики. [c.30]

Значительный интерес представляет определение таких значений т, при которых деталь с трещиной оказывается в области нечувствительности к трещине (при этом п = Па, а = 1, разрушение пластическое). На примере испытания малоуглеродистой стали при комнатной температуре можно показать возможность появления области нечувствительности материала к трещине и определить пороговые значения т [35]. Оказалось, что при т<-п прочность тела с трещиной падает, а при т п прочность тела не зависит от длины трещины (при условии, что она меньше или равна допускаемой согласно расчету). Таким образом, был получен ответ на непростой вопрос о допускаемой длине трещины при пластическом разрушении без потери несущей способности. Следует, однако, не забывать о возможности изменения условий нагружения, приводящих к охрупчиванию. В этом случае желательно проводить расчет по Ирвину с введением вязкости разрушения К,с. Допустимая длина трещины, полученная из пластического расчета, должна быть меньше критической, следующей из условия К = К, . [c.294]

Па основе соотношений (23.7), (23.10), (23.11) — (23.16) и алгоритма определения разрушающих нагрузок, предложенного в 6, приведены расчет и анализ начального разрушения для консольных оболочек и оболочек с абсолютно жесткими днищами. Числовые примеры рассмотрены для случая, когда все армирующие волокна изготовлены из одного материала и пределы прочности материалов арматуры и связующего при растяжении и сжатии соответственно одинаковы, т. е. имеем (21.10) и аал = аа V/ = 1, 2,. .., т. Считаем также, что выполняются (21.15) — [c.143]

На рис. 35, а кривая 1 соответствует форме каплевидного резервуара высотой Я—2 м из винипласта толщиной 5 мм при допускаемом напряжении 6 МПа и коэффициенте прочности сварного шва ф=0,35. Плотность раствора 1050 кг/м . Построение рекомендуется выполнять на миллиметровой бумаге для последующего вычисления площади Р, необходимой для определения объема. В этом состоит недостаток расчета и проектирования, так как площадь определяют подбором. Для кривой / она составляет 9,1 м . Кривая 2 соответствует форме каплевидного резервуара из того же материала толщиной 7 мм, работающего при избыточном давлении 300 Па. Высота резервуара Я=2,08 м, площадь поперечного сечения 6,7 м . Как видно из сравнения, наличие постоянного газового давления приближает форму поперечного I сечения цилиндрического резервуара к круговой. [c.74]

В определенном соотношении с этими реакциями, возможно лишь методом последовательных приближений определение упругой кривой в данном случае удобнее производить, пользуясь графич. методом. Продольная прочность корпуса проверяется по наибольшим изгибающим моментам, получаемым при вычислении реакций дока в последнем приближении проверка прочности сечения корпуса производится подобно тому, как и при расчете общей продольной прочности. Для проверки местной прочности связей корпуса, воспринимающих и передающих давления кильблоков, необходимо тщательно проследить по чертежам корпуса путь, по к-рому давления кильблоков передаются на части корпуса, уравновешивающие эти давления с силами веса (на поперечные переборки). Поперечная прочность корпуса осуществляется исключительно его поперечными переборками с прилегающими к ним частями па- [c.108]

Как мы уиидим и дальнейшем, определение главных напряжений является необходимым промежуточным этапом при ведении расчетов па прочность и сложном напряженном состоянии. Поэтому подсчитывать величину главных напряжений приходится довольно часто. [c.240]

В настоящее время для качественной оценки способности материала тормозить развитие магистральной трещины существует достаточно больпюй набор экспериментальных методов и соответствующих характеристик материала (точнее, образца из пего). Здесь будут рассмотрены несколько таких характеристик, представляющих не только качественный (для сравнения и выбора материалов и технологий), но и расчетный интерес. Последнее означает, что но такой характеристике возможно, на основании соответствующих критериев разрушения, вести расчеты па прочность с определением требуемых коэффициентов запаса. Эти характеристики (называемые характеристиками трещиностой-костп) Кс, Ки — критические коэффициенты интенсивности на-пря/кений при плоском напряженном состоянии и объемном рас-тя кении (в случае плоской деформации) бс — критическое раскрытие трещины в вершине (разрушающее смещение) Лс — упругопластическая вязкость разрушения h — предел трещино-стойкости. [c.123]

Надежность изделий и их злементоБ характеризуется вероят ностью бевотказжой работы за ресурс. Будем рассматривать отказы, обусловленные нарушением условий прочности. Известно, что в обычных расчетах па прочность вероятность отказов непосредственно не определяется. Подразумевается, что после выбора обоснованной расчетной схемы н определения напряженного сос тояния при наиболее неблагоприятном сочетании нагрузок путем назначения соответствующих запасов прочности можно получить достаточно высокую вероятность неразрушения конструкции [c.17]

Методические указания. Расчеты и испытания па прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик сопротивления развитию трещины (трещиностойкости) при циклическом па-гружриии. РД 50—345—82.—М. Изд-бо стандартов, 1983.-96 с. [c.377]

Определение напряжений — ке самоцель конечная цель — расчет на прочность,, поэтому необходимо добиться ясного понимания того, какая точка оласна (или предположительно опасна) и как составлять условна . лрочности. Полагаем, полезно дать пример типа изображеьного па рис. 13.8 и, указав материал, предложить учащимся найти опасную точку. [c.148]

Основной задачей расчета данной конструкции является определение наибольшего давления на ходовые колеса, нужного для их расчета на прочность. Для решения этой задачи нужно привести все действующие па поворотную часть крапа нагрузки к осевой вертикальной силе V и опрокидывающему моменту Моп или, что удобнее в данном случае, к одно11 вертикальной силе V, смещенной относительно оси крана па некоторую величину е. [c.295]

Характеризуя работу, необходимую для разрушения при внезапном приложении нагрузки в условиях объемного напряженного состояния, ударная вязкость не является мерой для определения поведения металла в упругой области и, следовательно, не может быть использована в расчетах на прочность. Она является, однако, одной из важнейших характеристик в практике приемочных испытаний металлических полуфабрикатов, позволяя отбраковывать материалы с отклонениями от нормального технологического процесса, вызвавшими недопустимое укруипение структуры, выделение прослоек хрупких составляющих по границам зерен и тому подобные структурные изменения, слабо сказывающиеся па других механических характеристиках, но имеющие большое значение для надежной службы металла в машинах и механизмах. [c.88]

Понижение несущей способности деталей, набл1йдаемое для деталей из сталей при телшературах выше 300—400° С, а для деталей из легких сплавов и пластмасс — выше 100—150° С. Это связано с понижением основных механических характеристик материалов, в частности предела прочности и предела выносливости, с охрупчиванием — потерей пластичности во времени и, наконец, с явлением ползучести. Ползучесть, т. е. процесс малой непрерывной пластической деформации при длительном нагружении, становится основным критерием работоспособности для отдельных деталей машин лопаток и дисков турбин, элементов паровых котлов высокого давления и др. Ползучесть очень опасна в связи с возможностью выборки зазоров у вращающихся или поступа-тельно-перемещающихся деталей. Расчеты па ползучесть основываются па задании допустимых пластических перемещений за определенный срок службы. [c.20]

Наконец, следует сделать заключение о раскрытии в конце трещины. Ясно, что для реальных материалов в результате пластического течения раскрытие больше нуля и может считаться как постоянной материала, так и величиной, зависящей от внешней нагрузки. Причем рассчитанные примеры показали, что и в том, II в другом случае расхождение между критическими состояниями невелико (линии 2 и 5 на рис. 18.1, 18.3, 18.4). Более того, начиная с некоторого значения размера трещины, предположение о нулевом раскрытии практически также не изменяет критическое состояние. Отсюда можно сделать вывод, что принятие той или иной гипотезы о степени постоянства раскрытия в конце трещины можно скорее обосыовать удобством расчета, нежели соображениями его точности. К этому можно добавить, что детали деформации, отражающиеся на раскрытии в малой окрестности конца трещины, сильно зависят от размера зерна, его анизотропии и неоднородности (а также и от других причин), что вносит в эксперимептальное измерение раскрытия некоторую долю не-определенности, позволяющую относиться к результатам непосредственного измерения малых значений раскрытия в конце трещины с известной осторожностью [51]. Поэтому при хрупком разрушении достаточно знать плотность работы разрушения измеренную па образцах с достаточно большой трещиной, и техническую прочность Оо гладкого образца (в отсутствие трещины). Этих параметров достаточно для построения области предельного состояния тела с трещиной и с ограниченной прочностью при = 0. [c.143]

Расчеты прочности и ресурса высоконагруженных конструкций при малоцпкловом нагружении базируются па исходной информации о тепловых и механических нагрузках, на получаемых в процессе расчета данных о кинетике напряженно-деформированных состояний, на соответствующих критериях разрушения (преимущественно деформационного характера) и условиях суммирования повреждений, оцениваемых через параметры действующих и предельных деформаций. Одним из основных вопросов, имеющих существенное значение для всех этапов определения малоцикловой прочности и ресурса, является вопрос об уравнениях состояния, характеризующих поцикловую связь между теку щими значениями напряжений и деформаций. Эта связь в общем случае оказывается достаточно сложной и зависящей от уровня действующих нагрузок, типа материа.ла, условий нагружения (температур, скоростей деформирования, времен выдержек), характера напрян епного состояния, возможных структурных изменений в материале, степени его поврежденности, а также от физико-механических воз- епствий окружающей среды. [c.3]

Определение предельных значений давления па грунт под аэродромным покрытием является важной, но не до конца решенной задачей. Для практических инженерных расчетов чисел P N можно предложить полученные с помощью рекомендаций [283] величины предельных значений давлений па грунтовое основание в зависимости от его кода прочности (табл. 11.4) 0,179 МПа — А 0,112 МПа — В 0,077МПа — С и 0,026 МПа — D. [c.434]

Правильно спроектированные передачи должны быть рассчитаны так, чтобы избежать любую из возможных причин повреждения зубьев. В соответствии с этим, зубчатые передачи рассчитываются на выносливость рабочих поверхностей, т. е. на контактную прочность, и па предотвращение излома зубьев. Первый расчет является осповпйм для закрытых передач расчет на изгиб является основным для открытых передач и проверочным для закрытых, поскольку, как показывают расчеты, размеры передачи, определенные из условий контактной прочности, обеспечивают достаточную прочность и на изгиб. [c.217]

Расчетным (действительным) является меньший из коэффициентов запаса, вычисляемых по формуле (XII.20) или (XII.22), либо при кручении соответственно по формуле (XII.21) или (XII.23). В случае расчета на изгиб с кручением в формулу для определения общего коэффициента запаса прочности п следует подставлять меньшие из значений Па и Пх, вычислябхмые, как указано выше. [c.281]

Допускаемый запас прочности По зависит от точности нахождения сил, действующих на раму, от точности определения коэффициентов концентрации, качества материала и изготовления. В. Б. Медель рекомендует принимать запас прочности n = 1,2 в том случае, когда с достаточной точностью найдены эти силы и коэффициент концентрации. Если же нет уверенности в точности расчета, то а нужно увеличить до 1,3—1,4. С. В. Серенсен и др. предлагают принимать значения Па более высокими. [c.112]

После определения одного из размеров по формулам (7.1) — (7.3) до выполнения геометрических расчетов надо убедиться в том, что при выбранных значениях t обеспечена необходимая изгибная прочность зубьев. С этой целью можно выполнить проверочный расчет зубьев па изгиб. (см. стр. 100—107) до согласования модуля со стандартным рядом. Нп eine до выбора чисел зубьев из таблиц рекомендуется воспользоваться зависимостью для определения максимального значения числа зубьев шестерни из условия равнопрочности передачи по изгибным и контактным напряжениям [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...