Балка с широкими полками

Характеристики балок с поперечными сечениями иной формы, таких, как балки с широкими полками, двутавры и швеллеры, приводятся в виде таблиц в различных справочниках. Краткие таблицы [c.150]

Сопоставление выражений (с1) и (а) показывает, что двутавровый профиль значительно экономичнее прямоугольного сечения с такими же площадью и высотой. Кроме того, двутавровая балка, имея большую ширину, всегда будет устойчивее по отношению к боковому выпучиванию, чем балка прямоугольного поперечного сечения с такой же высотой и таким же моментом сопротивления изгибу. Это краткое рассуждение объясняет причину того, что балки с широкими полками так часто применяются в различных конструкциях. [c.155]

К этому идеальному предельному случаю можно до некоторой степени приблизиться на практике, используя сечение с широкими полками или двутавровое сечение, где большая часть материала размещается в полках (рис. 5.7, Ь). Но, поскольку часть материала должна находиться в стенке балки, предельное условие (с) никогда не может быть реализовано. Для стандартных двутавровых сечений [c.154]

Универсальный стан для прокатки широкополочных балок является узкоспециализированным и предназначен для прокатки двутавровых балок большого сечения с широкими полками. Нормальным сортаментом такого стана являются балки, высота сечения которых находится в пределах от 200 до 1000 мм с шириной полки от 200 до 400 мм. [c.383]

В последнее время широко применяют схему III, в которой используют закрытые наклонные балочные калибры (косая калибровка). Такое расположение калибров на валках позволяет прокатывать балки с параллельными полками и с малым уклоном граней полки. Косую калибровку применяют для прокатки облегченных и тонкостенных балок. [c.214]

При изгибе балок с поперечным сечением типа двутавра с широкими поясами (рис. 14.29, а), коробчатого сечения (14.29, б, в) с большими расстояниями между стенками и т. п., если внешние воздействия, вызывающие чистый изгиб балки, непосредственно приложены к стенке (стенкам), наблюдается следующая картина деформации. В сжатом поясе лишь то волокно, которое непосредственно связано со стенкой, испытывает деформацию, такую же как и примыкающее к нему волокно стенки. Остальные же волокна в сжатой полке укорачиваются в меньшей мере. Наибольшее отставание укорочения происходит в крайних волокнах полки. Наоборот, в растянутой полке —во всех волокнах, не соединяющихся непосредственно со стенкой, происходит отставание удлинений по сравнению с удлинением волокна полки, соединенного со стенкой. Вследствие этого торцевые сечения перестают быть плоскими — происходит их депланация — напряжения в поперечных сечениях полок распределяются неравномерно. С увеличением [c.425]

Здесь мы опять имеем в виду, в первую очередь, двутавровый профиль, хотя то же, но с соответствующими изменениями относится и к другим профилям прокатного железа. Если на закругления во входящих углах и на сужение горизонтальных полок в направлении к концам их, встречающееся в старых нормальных профилях, внимания не обращать, то сечение двутавровой балки составляется из трех прямоугольников, из которых прямоугольник, соответствующий вертикальной стенке, во всех случаях является безусловно вытянутым, в то время как о сечениях горизонтальных полок утверждать это же с одинаковым правом нельзя. Лишь у новых профилей, с широкими горизонтальными полками, длинная сторона значительно больше узкой, так что эту сторону можно считать в сравнении с другой бесконечно большой. Мы предположим сперва, что имеем дело именно с таким профилем, имеющим широкие полки, и зададимся вопросом, как найти угловое сопротивление при кручении сечения, составленного из трех узких прямоугольников. Для ответа на этот вопрос сравним угловое сопротивление при кручении для всего профиля с суммой угловых сопротивлений трех частей, из которых состоит рассматриваемый профиль. [c.82]

Сварка типовых конструкций. Балки. Широкое применение находят сварные двутавровые балки с поясными швами, выполняемыми автоматической сваркой под флюсом. Сборка балки должна обеспечить симметрию и взаимную перпендикулярность полок и стенки, прижатие их друг к другу и закрепление прихватками. При использовании сборочных кондукторов прихватку обычно выполняют после зажатия элементов по всей длине балки. На установках с самоходным порталом зажатие и прихватку осуществляют последовательно от сечения к сечению. Вертикальные ребра жесткости устанавливают и приваривают после сварки поясных швов. Приемы выполнения поясных швов балки автоматами под флюсом могут быть различными. При сварке в угол (рис. 22.1, а, б) можно одновременно выполнить два шва, однако существует опасность возникновения подреза стенки или полки. Выполнение швов в положении в лодочку (рис. 22.1, в) обес- [c.435]

Ребра жесткости клепаных подкрановых балок рекомендуется проектировать из - неравнобокой угловой ст али с выступающей широкой полкой. Обычно поперечные ребра жесткости крепятся к стенкам балки с применением прокладок (рис. 6.10, а). В целях экономии стали возможно крепление без прокладок 6 помощью специальных коротышей (рис. 6.10, б) или [c.194]

Для сушки мелких стержней широко применяют сушильные шкафы, представляющие собой камеры с постоянным нагревом (рис. 92). По балкам 1 передвигается тележка 2, к которой с помощью прицепного устройства для выдвижения полок из шкафа прикреплена свисающая вниз рама. Рабочий, подвинув рамку к фронту сушильного шкафа, поворотом рукоятки 3 зацепляет крючками 4 за выступы в передней стенке любой выдвижной полки и вытаскивает ее из шкафа с сухими стержнями, передвигая тележку на себя. Задняя часть полки катится на двух колесиках 5 по угольникам 6, находящимся внутри шкафа. Задняя стенка 7 полки при выдвинутом положении закрывает шкаф и не дает газам выходить из шкафа. Для удаления газов, выделяющихся из стержней после сушки, над выдвинутыми полками устроен вытяжной зонт. Для отопления сушильных шкафов применяют твердое, жидкое и газообразное топливо. [c.211]

Подвесные балочные краны состоят так же, как и опорные, из двутавровой балки, подвешенной к одной паре или к нескольким парам кареток, перемещающихся по нижним полкам двутавровых балок, прикрепленных к перекрытию здания, и электротали грузоподъемностью Р = 0,25-7-5,0 т. Благодаря этому подвесные многоопорные балочные краны могут перекрывать широкую полосу обслуживания ( транспортное поле ) особенно в тех случаях, когда предусмотрена возможность перехода электротали по переходному мостику в смежный пролет. Техническая характеристика таких подвесных многоопорных кранов приведена в табл. 4.14. Нормальные мостовые крюковые краны грузоподъемностью Р = = 5-т-15 т с высотой подъема 16 м легкого, среднего и тяжелого режимов работ с верхним управлением широко применяются в машиностроении в качестве средства внутрицехового транспорта. Основные данные этих кранов приведены в табл. 4.15, а габариты приближения — в табл. 4,12 и на рис. 4.7, [c.80]

На рис. 17 изображена ранее широко распространенная конструкция подкранового пути, применяемая для кранов грузоподъемностью, 100 т и выше. Конструкция состоит из брускового рельса расположенного непосредственно на горизонтальном листе 3 подкрановой балки 4. Брусковый рельс крепится к подкрановой балке при помощи уголков 2, вертикально-располо-женные полки которых привариваются к бруску рельса. В свою очередь, горизонтально-расположенные полки уголка при помощи болтов 6 и гаек 5 крепятся к подкрановой балке. Для рихтовки рельса в горизонтальной плоскости иногда отверстия для болтов в горизонтально-расположенных полках угольника выполняются овальными, с расположением большой оси перпендикулярно рельсу. Для исключения обрыва сварного шва при -осадке рельса под действием вертикальных сил крана, при его монтаже между горизонтальной полкой угольника и листом балки иногда оставляют зазор в 2—3 мм. [c.23]

Для дорог и конвейеров с ездой по низу рельса с двутавровой формой сечения рельса или рельса-балки, подвеску выполняют зажимом верхней горизонтальной полки рельса. На рис. 8.4, а показана конструкция крепежного узла для подвески двутаврового рельса специального профиля с захватом за верхнюю широкую горизонтальную полку. Все детали ее стальные, в том числе и верхний башмак, через резьбу которого передается вся нагрузка на тягу-подвеску диаметром 25 мм. Крепежный узел при зажиме полки двутавра по длине 90 мм весит примерно 3,4 кг. Его недостаток — невозможность регулирования в процессе монтажа и эксплуатации высоты подвешивания рельса. Широко распространена конструкция крепежного узла для подвески специальных рельсов и рельсов с двутавровым профилем нормального сорта-.мента, показанная на рис. 8.4, б. Все детали этого крепежного узла стальные, масса их около 6,5 кг. Допустимая нагрузка на колесную пару до 20 кН. Размеры и масса такого крепежного узла рассчитаны на крепление двутавровых рельсов с шириной верхней полки Ь от 90 до 110 мм, что соответствует двутаврам № 18М и 24М по ГОСТ 19425—71 и № 18—22 по ГОСТ 8239—72. Длина стяжного болта I зависит от раз.мера Ь и равна Ь ЪЪ мм. [c.196]

Главные напряжения в балках, имеющих поперечные сечения иной формы, можно проанализировать так же, как и в случае балок прямоугольного поперечного сечения. Максимальное главное нормальное напряжение в балке с широкими полками или в двутавре может возникнуть в стенке в месте соединения с полкой, хотя, как правило, наибольшее напряжение развивается на внешней поверхности балки. Максимальное касательное напряжение обычно имеет место на нейтральной оси., но при некоторых необычных условиях нагружения оно может возникнуть выше нейтральной оси или ниже ее. Распределения максимальных главных напряжений и макси-мал ьны Х касательных напряжетгий для балок прямоугольного и двутаврового гсоперечгньпс сеченвгй подробно обсуждаются в статье [c.173]

Продольные балки рабочего стола делаются из двутавров с широкими полками, плоскость верхних полок и внутренние кромки которых тщательно простроганы. Эти внутренние кромки и примыка.ющие к ним части вер.хних полок служат направляющими для перемещения спейсерной тележки. На полке каждого двутавра, кроме того, укреплены две зубча-чатые рейки одна — шириной 50 мм, с шагом 25,4 мм — служит для перемещения тележки вторая—шириной 140-ил/, с шагом 6,3 мм -служит для торможения тележки. [c.482]

Прокатный завод Пейна прокатывает кроме балок с широкими полками по DIN 1о25 и 1031 еше профили 14. 16, 18 (фиг. Ь, стр, iu5>). Завод Тиссена —балки Диффердинга и кроме тою еще профиль 15 (наклон внутренних полок равен 9 /о у профилей 14, 16 и 18 у профиля 15 он меньше) [c.1379]

D. J. Weidman [1.347] (1961) получил уравнения свободных колебаний балки двутаврового поперечного сечения с широкими полками. Учитывались инерция вращения, деформации сдвига, депланации и искажения поперечного сечения. [c.83]

При сварке двутавровых балок, особенно с широкими полками, суш,ественное искажение формы вызывают угловые перемеш,ения Р при сварке поясных швов (см. рис. 8.6). В балках в результате сварки возможна потеря устейчивости стенок или полок. Это уменьшает их несуш,ую способность при работе на изгиб или на сжатие. Потеря устойчивости рассмотрена в 5. [c.221]

В качестве другого примера применения принципа минимальной энергии к двумерным задачам для прямоугольных областей рассмотрим балку с очень широкими полками (рис. 135). Такие балки очень часто встречаются в железобетонных конструкциях и в конструкциях корабельных корпусов. Элементарная теория изгиба предполагает, что напряжения изгиба пропорциональны расстоянию от нейтральной оси, т. е. что напряжения по ширине полки не меняются. Однако известно, что если при изгибе ширина полки очень великя, части полок, удаленные от стенки балки, не вносят полного вклада в момент сопротивления, и балка оказывается слабее, чем это следует из элементарной теории изгиба. Обычно при определении напряжений в таких балках действительную ширину полок заменяют некоторой приведенной шириной таким образом, чтобы элементарная теория изгиба, примененная к приведенному сечению, давала корректные значения максимальных напряжений изгиба. Эта приведенная ширина полок называется эффективной шириной. Дальнейшие рассуждения дают теоретическую основу для определения этой эф41сктивной ширины. [c.272]

Из теории сопротивления материалов следует, что напряжения от изгиба пропорциональны расстояниям нейтральной оси и распределяются равномерно по ширине поперечного сечения. Этому закону не следуют тавровые и двутавровые сечения, имеющие широкие полки. Напряжения в полках у вертикальной стенки будут больше, чем по краям. Распределение напряжений в полках было обсуждено Р. Бортием ), Т. Карманом ) и В. Метцером ). Для вычисления максимального напряжения при изгибе балки таврового сечения с полкой постоянной толщины и бесконечно большой ширины хорошее простое приближенное решение получается следующим образом пусть 21 — длина пролета, и изгибающий момент изменяется по гармоническому закону М = os (лх/1), тогда приведенная ширина полки в обе стороны от стенки, воспринимающей напряжения, составляет примерно 9% от длины пролета, или, иначе, 18% от расстояния между нулевыми точками эпюры изгибающих моментов. [c.582]

У двутавровой балки горизонтальные полки всегда толще вертикальной стенки. Поэтому наибольшее касательное напряжение получается не на середине длинной стороны сечения вертикальной стенки, а на полках, более жестких в смысле сопротивления кручению. В случае двутавровых балок с широкими горизонтальными полками, не имеющими уклона с внутренней стороны (двутавровые балки Грея), можно принять, что наибольшее касательное напряжение получается на середине наружных длинных сторон горизонтальных полок, если только закругления во входящих углах сделаны достаточно большим радиусом, чтобы исключить возможность чрезмерного повын1ения напряжений в закруглениях. Эти профили с достаточным основанием читаются более совершенными по сравнению со старыми. [c.85]

Сравнение (ё) с (а) показьгоает, что двутавровое сечение значительно экономичнее прямоугольного сечения той же высоты. Кроме того, благодаря своим широким полкам двутавровая балка будет всегда более устойчивой по отношению к боковому выпучиванию, чем балка прямоугольного сечения той же высоты и того же момента сопротивления. Этим объясняется причина того, что двутавровые балки находят широкое применение в стальных конструкциях. [c.94]

Механизмы передвижения кранов-штабелеров и их тележек также часто снабжаются двухскоростными двигателями, обес-печиваюшими получение, кроме основной рабочей, еще и малую посадочную скорость. В качестве механизмов передвижения подвесных кранов и подвесных тележек широко используются тягачи с обрезиненными колесами. Регулирование тягового усилия осуществляется пружиной, прижимающей приводное колесо к нижней полке подвесного пути (для кранов) или балке моста (для тележек) (рис. 220). [c.418]

Указанная конструкция подкранового пути, выполненная хорошо в первоначальном своем варианте, с жестким без зазоров креплением горизонтальной полки уголка к подкрановой балке, при плотно посаженных в отверстия и хорошо затянутых болтах, в течение 7—8 лет службы показала достаточную-надежность и устойчивость в работе, не требуя больших затрат на обслуживание и текущие ремонты. В силу отмеченных положительных качеств подкрановые пути указанной конструкции широко применялись при строительстве крупных иехов металлургической и машиностроительной промышленности в период 1929—1941 гг. Так, построенные в тяжелом прессовом пролете Ново-Краматорского машиностроительного завода им. В. И. Ленина (НКМЗ) подкрановые пути с шириной беговой дорожки рельса 140 мм, с жестко посаженной на подкрановую балку горизонтальной полкой уголка и плотно закрепленными болтами с 1936 по 1941 и с 1946 по 1959 гг. проработали без повреждения и значительного износа. В последующие годы вследствие коррозии отверстий в покрановой балке, а также значительной выработки под бруском в опорном листе и осадки подкранового рельса плотность крепления рельса была нарушена. В дальнейшем процесс разбивки отверстий и выработки стержней крепежных болтов проходил еще интенсивнее с более частыми случаями обрывов шва приварки уголка к рельсу. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...