Слой критический на шаре

Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что сжимаемость оказывает в общем стабилизующее влияние на движение в ламинарном пограничном слое. При возрастании числа М увеличивается критическое значение R, при котором происходит турбулизация пограничного слоя. В связи с этим отодвигается также и наступление кризиса сопротивления. Так, для шара при изменении М от 0,3 до 0,7 кризис сопротивления отодвигается примерно от R 4-10 до 8-10 . [c.257]

При поперечном обтекании круглого цилиндра и при обтекании шара на передней части этих тел образуется ламинарный пограничный слой (по крайней мере, при достаточно низких числах Рейнольдса, когда переход к турбулентному пограничному слою не происходит). Расчет местной плотности теплового потока в окрестности критической точки и на лобовой поверхности тел выполняется рассмотренными методами. Однако в сечении цилиндра или шара, расположенном несколько выше по потоку, чем миделево, происходит отрыв ламинарного пограничного слоя (отрыв турбулентного пограничного слоя происходит несколько ниже миделева сечения). После отрыва пограничного слоя на поверхности тела наблюдаются колебания местного коэффициента теплоотдачи, соответствующие сложному вихревому характеру течения с уносом вихрей от поверхности в гидродинамический след. [c.274]

Re <3,5 10. В этом критическом диапазоне чисел Рейнольдса в пограничном слое начинается переход от ламинарного режима течения к турбулентному. Отрыв пограничного слоя возникает еще при ламинарном режиме течения, приблизительно в том же месте на лобовой стороне цилиндра, что и при меньших числах Re. За этим отрывом следуют смена режи.ма течения и второй, уже турбулентный ( пузырчатый ) отрыв на кормовой стороне цилиндра. Регулярность и определенность отрыва пограничного слоя меньше, чем при меньших и больших числах Рейнольдса. Донное давление резко повышается, а зона действия отрыва сужается ( =110- 120 ", рис. 10-3, г). В результате при Re 3=5-10 происходит указанное выше скачкообразное кризисное снижение лобового сопротивления цилиндра. Для шара такое кризисное сопротивление соответствует Re j=3 10 [c.472]

Сводный график коэффициентов лобового сопротивления шара в широком диапазоне чисел Рейнольдса был приведен на рис. 9-5. Форма этого графика очень похожа на форму графика для цилиндра, и четко прослеживаются три основных режима течения 1) ползущее движение 2) турбулентный след и ламинарный пограничный слой (рис. 15-11,а) 3) турбулентный след и турбулентный пограничный слой (рис. 15-11,6). Критическое число Рейнольдса для перехода в пограничном слое от ламинарного течения к турбулентному снова подвержено сильному влиянию шероховатости поверхности и турбулентности свободного потока. В практике гладкие сферы могут использоваться для сравнения уровней турбулентности свободного потока в различных аэродинамических и гидродинамических трубах. Связь между критическим числом Рейнольдса Re p и относительной [c.407]

Уголь поступает в барабан вместе с сушильным агентом по патрубку 1, а готовая пыль по патрубку 10 отводится к сепаратору и далее к котлу. Размол в мельнице производится шарами б, падающими на слой перекатывающегося топлива, а также частично раздавливанием и истиранием кусков в слое. Эффективность размола возрастает с увеличением высоты подъема шаров, их количества и частоты вращения барабана. Поэтому применяют броневые плиты волнообразной формы или с уступами (каблучками). Частоту вращения и шаровую загрузку мельницы выбирают исходя также из того, что с их ростом увеличиваются затраты энергии на размол, а при некотором критическом значении частоты вра- [c.65]

Таким образом, зная содержание углерода в стали и измерив твердость на боковой поверхности, находят расстояние от закаливаемого торца до слоя с полумартенситной структурой. Определив расстояние полумартенситной зоны от торца, можно определить сечение тела, изготовленного из данной стали, которое будет прокаливаться насквозь с получением в сердцевине полумартенситной структуры. Для этого используется специальная номограмма (фиг. 168), которая позволяет определить критический диаметр в зависимости от формы тела (шар, цилиндр, квадратный брусок с [c.192]

Топология неособого слоя. Пусть f — росток функции с одномерным критическим множеством Y, /(0)=0. Трансверсальный тип f на каждой из ветвей — произволен. Рассмотрим неособый слой f — пересечение малого шара с центром в О в п+1 с уровнем f=8, где е гораздо меньше радиуса шара. [c.73]

Скоростная фотосъемка траектории движения шаров в этом режиме показывает, что при переходе с наклонной траектории на круговую образуется область — так называемая пята измельчающей среды. Образование пяты можно объяснить ускоренным движением измельчающих тел по наклонной траектории или задержкой в формировании соответствующих слоев среды при переходе на круговую траекторию. -Фотоснимки показали, например, что при степени заполнения измельчающей средой ф = 50 % и частоте вращения барабана 10, 20 и 30 % от критической угол наклона измельчающей среды составляет соответственно 38, 44 и 48°,т. е. больше теоретического. [c.239]

При вращении барабана в результате взаимодействия с броневой плитой 5 шары 6 и частицы топлива увлекаются в движение и, подним аясь на определенную высоту, отрываются от брони и падают на слой перекатывающегося топлива и шаров (рис. 23, б). Размол топлива происходит как от удара шаров при падении, так и от их истирающего действия при перекатывании в слое движущегося топлива. С ростом частоты вращения барабана интенсивность размола топлива сначала увеличивается (так как шары поднимаются на большую высоту). При некоторой критической частоте шары прилипакуг к поверхности брони и интенсивность [c.53]

Изложенное показывает, что при скоростях положение линий отрыва на шаре существенно зависит от эежима течения в пограничном слое и, следовательно, от е. Влияние сжимаемости здесь сказывается в том, что с увеличением возрастает критическое число Ре р (рис. 5-47). Это означает, что турбулизация слоя в точке отрыва происходит при больших числах Ре и линия перехода Т медленнее сближается с линией отрыва 5. Другими словами, сжимаемость затягивает переход ламинарного режима в турбулентный. [c.296]

Затягивание точки отрыва турбулентного слоя существенно влияет на величину полного сопротивления плохо обтекаемых тел, таких, как шар или поперечно обтекаемый цилиндр. На рис. XIII.7 показана кривая коэффициента сопротивления шара в зависимости от числа Re набегающего потока. Видно, что при некотором значении Re, называемом в дальнейшем критическим числом Рейнольдса (Re p), происходит резкое падение коэффициента сопротивления. Это явление называется кризисом обтекания плохо обтекаемых тел. Сущность кризиса обтекания состоит в следующем. [c.339]

Многочисленные опыты по определению критического числа Кевкр Для пограничного слоя на пластине привели к значениям, близким к критическому числу трубы. Тот же порядок Ревкр был найден и при обтекании круглого цилиндра, шара и крыловых профилей. При этом было обнаружено, что относительное расположение критического сечения пограничного слоя, в котором ламинарный слой переходит в турбулентный, существенно зависит от степени возмущенности набегающего на тело внешнего потока. При изменении этого фактора изменяется и величина критического числа Рейнольдса пограничного слоя. [c.528]

Многочисленные опыты по определению критического числа 1 5кр для пограничного слоя на пластинке привели к значениям, близким к критическому числу трубы. Тот же порядок был найден и при обтеканиях круглого цилиндра, шара и крыловых профилей. При этом было обнаружено и некоторое принципиальное отличие явления перехода в пограничном слое от соответствующего явления в трубе. Относительное расположение на поверхносги пластинки или другого обтекаемого тела критического сечения пограничного слоя, в котором ламинарный слой теряет устойчивость и переходит в турбулентный, оказалось существенно зависящим от степени возмущенности или, как иногда говорят, от интенсивности турбулентности набегающего на тело внешнего потока. При изменении этого фактора изменялась и величина критического числа Рейнольдса пограничного слоя, [c.584]

Для всей механики жидкости и газа фундаментальное значение имеет явление перехода ламинарной формы течения в турбулентную. Впервые это явление было подробно исследовано О. Рейнольдсом в восьмидесятых годах прошлого столетия при изучении движения воды в трубах. В 1914 г. Л. Прандтлю удалось экспериментальным путем, на примере обтекания шара, показать, что течение внутри пограничного слоя также может быть либо ламинарным, либо турбулентным и что процесс отрыва потока, а вместе с тем и вся проблема сопротивления зависят от перехода течения внутри пограничного слоя из ламинарной формы в турбулентную. В основе теоретического исследования такого перехода лежит предположение О. Рейнольдса о неустойчивости ламинарного течения. В 1921 г. такими исследованиями занялся Л. Прандтль. В 1929 г. В. Толмину после ряда неудачных попыток удалось впервые теоретически вычислить критическое число Рейнольдса для плоской пластины, обтекаемой в продольном направлении. Однако потребовалось еще свыше десяти лет, прежде чем теория Толмина Morjfa быть подтверждена очень тщательными экспериментами X. Драйдена и его сотрудников. Теория устойчивости пограничного слоя позволила объяснить влияние на переход ламинарной формы течения в турбулентную также других факторов (градиента давления, отсасывания, числа Маха, теплопередачи). Эта теория получила важное пр-именение, в частности, при исследовании несущих профилей с очень малым сопротивлением (так называемых лами-наризованных профилей). [c.17]

При увеличении числа Мс в области Мкр<СМс <С1 наблюдается резкое увеличение сопротивления шара, совпадаюш.ее с появлением ударных волн. Точка отрыва пограничного слоя смещается по направлению к передней критической точке (рис. 18.10) и образуется турбулентный след большего диаметра с пониженным давлением на кормовую поверхность шара. При Мсх>>1 перед шаром устанавливается отошедшая криволинейная ударная волна и продолжает повышаться и достигает величины max 1,05 при MooS 1,7. [c.355]

В работе 39] подобные опыты проведены в условиях, близко имитирующих работу тепловой трубы Коэффициенты теплопередачи в этих опытах вплоть до критических тепловых потоков также оставались постоянными Таким образом, и эти эксперименты подтверждают, что небольшая толщина слоя жидкости у стенки сохраняется постоянной вплоть до кризиса (т е вытеснения его паром) В стационарном состоянии не об-наруже ю кипения ни по результатам измерений, ни визуальными наблюдениями Опыты проводились с шарами как из монеля, так и из стекла Значения коэффициентов теплопередачи для фитиля со стеклянными шарами при тех же условиях были в несколько раз ниже Удовлетворительное согласие расчетов, основанных на модели тонкого слоя, с экспериментами получено во всех случаях, за исключением фитиля из шаров самых малых диаметров (254—318 мкм), когда в первых опытах коэффициенты теплопередачи были постоянными, но ниже расчетных Критические тепловые потоки также были меньше, чем в последующих опытах с этим же фитилем По-видимому, поверхность раздела фаз в этом случае первоначально была не в первом слое шаров, что и привело к меньшему значению коэффициента теплопередачи [c.143]

Найдено, что критические тепловые потоки уменьшаются с увеличением угла наклона трубы Это подтверждает предположение о том, что кризис связан с осушением фитиля при разрыве мениска и вытеснением жидкости Уравнение, составленное для критических тепловых потоков, исходя из капиллярных ограничений, предсказывает линейное изменение <7кр от ф при условии постоянности объемного содержания жидкости ъ фитиле В экспериментах с фитилем из монелевых шаров диаметрами 510—630 мкм наблюдалось отклонение от линейности (точнее, переход от кривой с одной расчетной пористостью по жидкости к кривой, предполагающей другую пористость) По-видимому, при больших углах наклона ф фитиль не был полностью заполнен даже в первом слое шаров (имелись пустоты там, где был наибольший диаметр пор) Эксперименты на воде и калии также были выполнены с использованием мелкопористых материалов — войлочного фитиля из нержавеющей стали FM1308 [37, 51] и фитиля из спеченного стального порошка Параметры фитилей были следую щие толщина 3,2 и 1,5 мм, объемная пористость 0,58 и 0,61, проницаемость 0,55-10- и 0,48 10 высота капиллярного поднятия 0,26 и 0,35 м соответственно Экспериментальная установка, использовавшаяся в обеих работах, одна и та же (рис 3 12) Фитиль имел вид прямоугольника шириной 4,5 см и длиной 30,5 см. Испарение происходило в верхней части фитиля на высоте 5,08 см, нижняя часть фитиля была опущена [c.143]

Для слоя Рг принято составлять два типа ионосферных карт, показанных на рис. 4.30 и 4.31 (68]. Такие карты для простоты составляют в прямоугольной равномерной шроекции. По оси абсцисс отложены географические долготы, а по оси ординат — широты. Карта характеризует состояние ионизации на заданное время суток по московскому декретному времени. Обычно карты составляют через двухчасовые интервалы, и суточный комплект состоит из 12 карт. Конечно, на картах в такой проекции контуры материков изображаются с очень большими искажениями, однако для выполнения расчетов это значения не имеет. На первой карте нанесены изоплеты (как их называют) одинаковых значений критических частот, т. е. максимальных частот волн, отражающихся при вертикальном падении на ионосферу. Надписи у изолиний обозначают эти частоты в Мгц, Таким образом, ионосферная карта позволяет определить ожидаемое значение критической частоты в любой точке земного шара в заданный момент по московскому декретному времени. [c.243]

Из рисунка видно, что величина Сх изменяется в широких пределах при малых числах Рейнольдса, когда происходит отрыв ламинарного потока Са Л 0,48, а при больших значениях этого числа (в случае турбулентного отрыва ) xi5 iO,l. В сравнительно малом диапазоне чисел Рейнольдса (на рис. 7.1.13 Re и R g) происходит резкое снижение коэффициента сопротивления, обусловленное переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный и сдвигом по этой причине его точки отрыва вниз по потоку. Приближенно считают, что такое снижение происходит при критическом числе Рейнольдса Re, за которое принимают его значение Re—VooDjvo , соответствующее коэффициенту лобового сопротивления шара Сх = 0,3 (см. рис. 7.1.13). [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...