Изгибающий момент, зависимость его

Изгибающий момент, зависимость его от кривизны 336, 338, [c.446]

Далее следует дать вывод дифференциальных зависимостей между интенсивностью нагрузки, поперечной силой и изгибающим моментом. Кстати, заметим, что по имеющимся историческим сведениям (см. работы [31, 6]) нет оснований называть эти зависимости теоремой Журавского его имя связано с формулой для определения касательных напряжений. [c.124]

Полный изгибающий момент М связан с его составляющими М, и Му зависимостями [c.357]

Обозначим через М ( , х) изгибающий момент, а через у ( , х) — прогиб в момент времени i в сечении х. Иногда, чтобы подчеркнуть зависимость прогиба от формы сечения, будем обозначать его также символом уз ( , х). Площадь поперечного сечения 8 [х) балки ограничена сверху величиной 8 , а снизу — величиной 8-1, т. е. [c.195]

В классическом решении внутренний изгибающий момент в стержне определяется зависимостью М = EJv", основанной на гипотезе плоских сечений. Если построить решение, свободное от гипотезы плоских сечений, то полученная в результате такого решения дополнительная поправка для будет тоже иметь порядок 8кр, но знак этой поправки будет другой. Освобождение стержня от гипотезы плоских сечений делает его менее жестким и тем самым уменьшает критическую нагрузку (см. 16). [c.37]

Задача сводится к устранению в рабочем диапазоне скоростей динамических реакций или связанных с ними на фиксированных оборотах прямой (линейной либо нелинейной) зависимостью перемещений опор. Между коэффициентами Фурье функций прогибов у х) и изгибающих моментов М х) жестко опертого ротора и составляющими опорных реакций от действия неуравновешенности, распределенной по собственным его формам, существуют соотношения, принимающие простой вид для валов. Если обозначить через (0) составляющую левой реакции вала, отвечающую п-й собственной форме, то [c.72]

Сравнивая его с зависимостью между изгибающим моментом и интенсивностью распределенной нагрузки при изгибе балок [c.68]

Для нахождения зависимостей между изгибающим моментом Mj, поперечной силой Q , и распределенной нагрузкой q x) вырежем из балки элемент длиной dx (рис. 7.17). В силу малости длины элемента dx распределенную в его пределах нагрузку q x) примем постоянной. Рассматривая уравнения равновесия этого элемента, получим [c.121]

Рассмотрим консольную балку АВ, изображенную на рис. 6.26. Предполагается, что нагрузка Р создает большие прогибы, в результате чего незакрепленный конец балки перемещается из точки В в В. Угол поворота в этом конце балки обозначен через 0 ,, а горизонтальное и вертикальное перемещения конца — соответственно через бг и 6 . Длина Л В линии прогибов равна начальной длине I, так как изменением длины по оси, связанным с непосредственным растяжением, пренебрегают. Поскольку балка статически определима, легко найти выражение для изгибающего момента М и подставить его в уравнение (6,55), Затем после соответствующего преобразования уравнения, включая замену зависимой переменной и учета соответствующих граничных условий, можно получить решение уравнения в эллиптических функциях ). Это решение приводит к уравнениям, из которых можно найти 0 , 6 и бр- Конкретно, трансцендентное уравнение для угла Оь имеет вид [c.255]

Определив из выражения (I) положение нейтральной оси, можно из (g) найти изгибающий момент. Отметим, что два интеграла в квадратных скобках представляют собой статический момент заштрихованной площади (рис. 9.24) относительно вертикальной оси, проходящей через начало координат О. Вычислив этот статический момент и подставив его величину в выражение (g), получим значение изгибающего момента, соответствующее выбранной величине 8с. Из выражения (9.22) можно также найти соответствующую кривизну X, после чего можно построить диаграмму зависимости момента от кривизны для балки Т-образного поперечного сечения. Аналогичный процесс можно применить и для двутавровой балки. [c.375]

Важным параметром, характеризующим зуб фрезы, является также его высота к. С увеличением высоты зуба повышается число возможных переточек, объем стружечных канавок, но одновременно возрастает нагрузка на корневое сечение зуба за счет увеличения изгибающего момента. Высота зуба обычно характеризуется коэффициентом высоты К и связана с ним зависимостью А = К(1/г. На основании практических наблюдений установлены следующие значения коэффициента высоты зуба К для различных типов фрез [c.176]

За положительные изгибающие моменты над опорами принимают такие моменты, векторы которых совпадают с положительными направлениями осей координат (между направлением вращения момента и его вектором такая же зависимость, как между вращением и перемещением винта с правой резьбой). [c.540]

Для расчета вала на сложное сопротивление и определения его диаметра необходимо знать значения изгибающих моментов в опасных сечениях. А для этого нужно знать не только величин. сил, действующих на вал, но и местоположения сечений вала, в которых действуют эти силы. Это в свою очередь вызывает необходимость знать конструкцию вала. Но конструкция вала определяется в основном в зависимости от его диаметра. Поэтому если конструкция вала не задана, то обычно предварительно определяют диаметр вала из расчета на кручение по пониженным допускаемым напряжениям. [c.363]

Полученное уравнение — четвертого порядка. С его помощью устанавливается прямая дифференциальная зависимость между прогибом балки у и внешней нагрузкой д. Таким образом, оказывается возможным найти изогнутую ось балки непосредственно по виду внешней нагрузки, не прибегая к предварительному ее статическому расчету и не составляя выражения изгибающего момента по участкам. Допустим, что нам удалось проинтегрировать уравнение (10.13) и разыскать изогнутую ось балки. В этом случае можно считать, что задача о всей балке в целом решена, поскольку, зная изогнутую ось балки, можно найти углы наклона ф, изгибающие моменты М и поперечные силы Q в любом ее сечении. Для этого достаточно воспользоваться полученными дифференциальными соотношениями [c.281]

Величину изгибающего момента, который должен быть приложен к диску при испытаниях для получения сравнительных результатов, определяют исходя из нагрузки на колесо, глубины штамповки диска, радиуса качения шины и коэффициента сцепления. Такие испытания при малых затратах дают весьма ценные данные для конструирования колес. При этом имеется возможность проверить зависимость между допустимой нагрузкой на колесо и толщиной стенки диска, а также его формой, материалом и необходимой обработкой. [c.605]

БАЛКИ НЕРАЗРЕЗНЫЕ, непрерывный брус, покоящийся более чем на трех не пересекающихся в одной точке стержнях. Брус может быть прямым или ломаным при этом точки излома его оси должны совпадать с точками приложения опорных реакций. В зависимости от характера опирания различают Б. н. на жестких и на упругих опорах. Б. и. (фиг. 1)—конструкция, статически неопределимая, причем степень ее статич. неопределимости измеряется числом т свя-зевых закреплений в опорах бев трех (m—3). Наиболее целесообразной формой расчета является предложенная Клапейроном она состоит в принятии за неизвестные значений изгибающих моментов, имеющих место в се- [c.113]

Изгибающий момент и изгиб оси летательного аппарата. На рис. 18.16 показаны зависимости от времени изгибающего момента и прогиба оси летательного аппарата в сечении вблизи его середины. В этом случае, когда на летательный аппарат начинает действовать ветер, угол атаки изменяется, вызывая возникновение подъемной силы, действующей на носовую часть летательного аппарата. Описанное выше изменение угла поворота двигателя вызовет изменение направления тяги, так что появится боковая сила, приложенная к хвостовой части летательного аппарата. Эти силы вместе с силами инерции стремятся прогнуть летательный аппарат как балку. В общем изгибающий момент и прогиб оси летательного аппарата увеличиваются с увеличением скорости ветра. Однако на такой общий изгиб накладываются колебания, соответствующие третьей форме изгиба. Возможно, что третья форма изгиба возбуждается некоторыми внутрен- [c.598]

Следовательно, для отыскания перемещения б (прогиба или угла поворота) любого сечения балки, вне зависимости от того, приложена или не приложена в этом сечении соответствующая сила, необходимо найти выражение для изгибающего момента М (j ) от заданной нагрузки (будем его обозначать просто М) и момента УИ от со-отБегствующей единичной нагрузки, приложенной в сечении, где I. i jM перемещение б тогда это перемещение выразится форлгулой [c.327]

Зависимость удельных моментов от дуговой координаты t, изображенная на рис. 11.18, б, традиционна для всех радиальных шин с металлокордным брекером. Здесь, однако, крутящий момент Н по абсолютной величине сравним с изгибающим моментом Л/, и достигает 50 % его максимального значения на экваторе. Большим преимуществом рассматриваемой шины является то, что в беговой части, вплоть до зоны окончания брокера и на боковине, она работает в условиях безмоментного напряженного состояния. Об этом можно судить по рис. 11.18, а, где показано распределение усилий в нитях корда каркаса [c.255]

Запас устойчивости винта на упругом основании может быть получен увеличением демпфирования колебаний лопасти или фюзеляжа, т.е. повышением демпфирующей способности шасси. Однако такие возможности практически ограничены. Демпферы лопасти и шасси выполняют ряд других функций, не связанных с земным резонансом. Демпфер лопасти работает npii поступательном полете вертолета и нагружает комлевую часть лопасти переменным изгибающим моментом в зависимости от степени его демпфирования. Прочность комлевой части лопасти и втулки и их масса определяются именно наличием демпфера. [c.284]

Направление этого напряжения можно найти, рассмотрев силы, действующие на малый элемент, вырезанный из полки между точкой а и сечением ЬЬ (элемент А на рис. 8.11, а). Для того чтобы яснее показать силы, действующие на этот элемент, на рис. 8.11, с он изображен в увеличенном масштабе. Из рисунка сразу видно, что растягивающая сила Л 1 больше, чем сила N2, так как изгибающий момент на зад-ней грани элемента больше, чем на передней. Отсюда следует, что для сохранения равновесия касательное напряжение т на левой грани элемента А должвю быть направлено в сторону читателя. Это определяет и направление касательных напряжений в поперечном сечении, а именно, они должны быть направлены влево. Вновь обращаясь к рис. 8.11, Ь, видим, что для касательного напряжения в сечении ЬЬ полностью определены величина и направление. Это сечение может быть выбрано где угодно между точкой а и местом соединения полки и стенки, откуда следует, что на всем этом участке касательное напряжение направлено по горизонтали влево, а его величина определяется формулой (с). Из формулы (с) видно, что напряжение возрастает по линейному закону в зависимости от расстояния 8, как показано на рис. 8.11, Максимальное значение напряжения имеет место при й—Ы2, где Ь — ширина полки [c.323]

Челюсти выполняют в виде пространственной металлоконструкции П-образной формы [7, 9]. Параметры челюсти из-за сложности конфигурации устанавливают на основании эмпирических зависимостей. Габаритные размеры челюсти — ширина В, длина Ьц, ордината шарнира тяги йц, ордината шарнира R, толщина ножа s и So даны в п. 2.2.2. Ширину ножа надо выбирать из условия обеспечения его прочности при встрече середины челюсти в процессе зачерпывания с непреодолимым препятствием. При усилии смыкания челюстей Р, ишрине челюсти В, толщине ножа S и ширине Ь (см. рис. 2.14, а) изгибающий момент с учетом закрепления ножа в боковинах челюсти [c.81]

II. Железобетонные Р. 1. Общие указания. При расположении железобетонных Р. в земле руководствуются правилами, приведенными для каменных Р. Железобетонные Р. применяются преимущественно там, где не вполне надежен грунт. В остальных случаях выбор того или другого материала зависит от стоимости сооружения. Наиболее целесообразной формой железобетонного Р. является круглая, в виде кругового кольца, испытывающего при сравнительно тонких стенках лишь растягивающие напряжения. Растягивающие усилия воспринимаются кольцевой арматурой, причем толщину бетонной стенки делают с таким расчетом, чтобы растягивающие напряжения в бетоне не превосходили допускаемых (ок. 10 кг/см ). Площадь сечения горизонтальных железных колец приходящаяся на единицу высоты стены, должна увеличиваться с глубиной воды. Кроме того закладывается равномерно вертршальная распределительная арматура, толщина которой по высоте меняется. Места примыкания стен ко дну подвергаются изгибу, поэтому д.- б. соответственным образом армированы. Наиболее часто круглые Р. находят применение в водонапорных башнях. Прямоугольные Р. применяются там, где по местным обстоятельствам предназначенная для их размещения площадь д. б. полностью использована. Прямоугольная форма допускает лучшее деление Р. на отделения кроме того опалубка для бетона при прямоугольном Р. получается более простая и дешевая. Но, с другой стороны, условия для работы упругих сил в стенках прямоугольных Р. менее выгодны т. к. помимо растягивающих усилий на стенки действуют еще изгибающие моменты кроме-того углы легко становятся водопроницаемыми. При значительной глубине воды стенки прямоугольных железобетонных Р. требуют усиления ребрами. В общем глубина воды в Р. не должна превышать 5 м. Малые Р., устанавливаемые в земле, наиболее целесообразно проектиррвать в виде полушара (фиг. 27) или цилиндрической формы с плоским дном и сводчатым перекрытием. Малые Р., устанав-.ттиваемые в особых помещениях, обыкновенно конструируют с самостоятельным дном и располагают независимо от находящихся под ними междуэтажных перекрытий, отделяя их толевой или иной подходящей прокладкой (фиг. 28). Жесткое соединение дна Р. с его опорой допустимо лишь в случае вполне надежного грунта, исключающего всякую возможность какой-либо осадки в противном случае Р. надлежит сооружать независимо ог его опоры. Р. в земле надлежит во всяком случае располагать вне зависимости от других зданий и снабжать вентиляционными трубами. При значительных размерах в плане открыто стоящих железобетонных Р. (напр, бассейнов для плавания или иных целей) лишь один их конец закрепляется жестко в грунте, все же остальные опоры конструируются подвижными, в виде качающихся или легко деформирующихся тонких стоек,, наподобие изображенных на фиг. 29, или [c.177]

Рассмотрим работу ушков при совместном действии изгибаюш его момента М. и перерезываюш>ей силы Q. Для обоих случаев расположения ушков между изгибающим моментом М и перерезывающей силой Q равной равнодействующей всех поперечных сил, приложенных к 04 К) существует зависимость (рис. 13.27) М — Qe Q(ul, [c.274]

Зная закон изменения усилий, действующих на коленчатый вал, в зависимости от угла его поворота, находят наибольщие и наименьшие величины изгибающих и крутящих моментов в сечениях, проходящих через опасные точки шеек и щёк. По величинам этих моментов и сил находятся амплитуды нормальных и касательных напряжений Од и Тд и средние напряжения и в опасных сечениях вала. Например, если на коренную шейку за цикл действует наибольший крутящий момент max и наименьший mm> то амплитуда цикла [c.534]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...