Формула видимого упрощенная

В немашиностроительных техникумах, видимо, никаких обоснований дать не удастся и формулу для упрощенного плоского Н. С. придется привести без вывода [c.165]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Невозможность дополнительных упрощений объясняется высокими требованиями к ожидаемой точности. Если снизить их, считая, что сильное неравенство Л > В выполняется, когда А 20В, то получим Mi = 3, Mg = 9. Это значит, что область применимости простого метода расчленения осталась столь же узкой, но для обобщенного метода расчленения она расширилась. При тех же предположениях получаем, что сильное неравенство 1 т эквивалентно требованию m > 4. Следовательно, обобщенный метод расчленения при любых допустимых для него т, кроме m = 4, можно упростить, используя для построения обобщенного основного напряженного состояния метод В. В. Новожилова, основанный на уравнениях и формулах (24.11.17)—(24.11.20). Сильное неравенство (24.14.3) теперь становится эквивалентно требованию т > 832. Такие т не представляют практического интереса и стоят на границе области применимости любой теории оболочек. Таким образом, упрощенный метод построения обобщенного основного напряженного состояния в практических расчетах может оказаться вполне приемлемым (при не слишком высоких требованиях к точности), но возможность расчета оболочки как плоского упругого тела практической ценности, по-видимому, не представляет. [c.378]

В первом из методов, который можно назвать методом спектров сравнения, в качестве эталонного источника обычно используют (черное тело при определенной абсолютной температуре или серый излучатель , например вольфрамовую лампу накаливания, при определенной цветовой температуре. При известной цветовой температуре распределение энергии в спектре лампы накаливания описывается формулой Планка или упрощенной формулой Вина (см. гл. 4). Такого рода источники легко подобрать для видимой области спектра и ближайшей части ультрафиолета. [c.426]

В работе [19] подробно проанализирован ход отражения от магнитоэлектрической среды (см. приложение V). Автор этой работы принял в формулах (П42) — (П43) г) = , причем т)2<Се х. Подобное упрощение, видимо, не вполне позволительно, но ошибка при этом мала. [c.156]

Заметим, что приведенные формулы предусматривают упрощенную механическую схему звукоснимателя с сосредоточенными, а не с распределенными постоянными, и основываются, на применимости классической теории упругости Герца для статического давления к скользящему контакту игла—канавка. Из экспериментальной работы Вэлтона, изучавшего деформацию винилита под движущимся давителем в условиях, подобных проигрыванию пластинок, следует, что предел упругости материала пластинки при скользящем давителе, по-види мому, выше, чем при статическом, и что глубина деформации (влияющая на э. д. с. звукоснимателя) не меняется, если сохранять постоянным не отношение О /г, как это вытекает из формулы (6-65) классической теории, а скорее О/г, причем игле с радиусом 12,5 мкм соответствует прижимная сила О около 0,03 Н. По соотношению этих цифр, по-видимому, могут быть выбраны в наиболее правильных сочетаниях и другие значения г и О, при которых винилит ведет себя, как упругий материал, т. е. когда деформация исчезает с удалением дави-теля —иглы в этих условиях и следует проигрывать пластинки. Применение звукоснимателей с завышенной прижимной силой [c.186]

На рис. 333 приведены диаграммы, построенные Шмидтом 1, где вдоль оси абсцисс отложены значения спиновых моментов ядер /, а по оси ординат — их магнитные моменты (по экспериментальным данным). Диаграммы построены отдельно для ядер с нечетным числом протонов а) и с нечетным числом нейтронов б). Здесь же нанесены кривые (линии Шмидта), вычисленные по формулам (4) и (5). Как видно, в поаавляющем числе случаев экспериментальные значения расположены между теоретическими линиями. Это указывает на непригодность рассматриваемой упрощенной модели и на наличие, по-видимому, сильных взаимодействий между частицами, входящими в состав ядра. [c.583]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

На существующих серийных ЦВМ таким методом могут быть построены диспетчерские графики, по-видимому, не более чем для 2—3 регулирующих водохранилищ, с отдельными прнточностями реки к каждому водохранилищу. И лишь в некоторых случаях указанным методом можно строить диспетчерские графики и для большего числа ГЭС. Таким будет, например, случай каскада ГЭС, у которого отсутствует боковая приточность реки между отдельными ступенями каскада. В таком случае, очевидно, математическое ожидание издержек вместо формулы (4-41) определяется однократным интегралом. При этом, однако, потребуется упрощенное задание функций от многих переменных [в том числе и управляющих функций (4-39)], что должно в каждом индивидуальном случае специально обосновываться. [c.111]

Дальнейшего упрощения мы достигнем, если учтем то обстоятельство, что углы рассеяния, характерные для распространения видимого света в атмосфере, довольно малы. Так как наименьщие турбулентные вихри по величине порядка /о 2 мм, а типичная длина волны составляет 0,5 мкм, углы рассеяния не превышают 2,5-10- рад. Следовательно, максимальное поперечное смещение, в пределах которого свет от рассеивателя попадает в заданную точку, намного меньше аксиального расстояния от рассеивателя до фотоприемника. Поэтому в подынтегральном выражении в формуле (8.4.41) может быть использовано так называемое приближение Френеля [c.373]

В работах, о которых говорилось в этом разделе, основное внимание уделяется асимптотическому анализу. Другими словами, для исследования используется следующая схема. Решение исходной задачи сначала, путем довольно громоздких вычислений, представляется в виде кратного интеграла (который почему-то именуется точным решением), и затем строится его асимптотическое представление при V О, которое иногда может быть выражено в виде явных формул. Но если выяснение особенностей течения при V 1 и есть главная цель исследования, то естественным образом возникает следующий вопрос не проще ли сначайса провести асимптотическую обработку исходной задачи Это позволит сразу же качественно ее упростить. Для таких упрощенных задач удается иногда построить решение даже в явном виде. Разумеется, результат в обоих случаях будет один и тот же. Но во втором случае всю основную вычислительную работу мы будем вести уже с объектом значительно более простой природы, что позволит избежать большого количества ненужных вычислений. Современная техника исследования уравнений, содержащих малые параметры, дает возможность не только эффективно реализовать процесс построения асимптотики, но и провести анализ и доказать асимптотический характер подобных формул. Один пример подобных доказательств дан П, С. Краснощековым. По-видимому, впервые такая точка зрения была высказана Н, Н. Моисеевым (1961). В основе метода, который был предложен в этой работе, лежали следующие простые соображения. [c.71]

Обратим внимание на то, что в формуле (4.1) интегрирование ведется по замкнутым траекториям, т. е. по замкнутым контурам, совпадающим с траекториями. В то же время в интегрируемом случае ( 12.1) мы смогли перейти от таких контуров к топологически замкнутым контурам, лежащим на iV-мерных инвариантных торах. Это привело к существенным упрощениям. Однако в рассл1атриваемом случае инвариантные торы разрушены, и возможность введения удобных топологических орбит, по-видимому, отсутствует. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...