Скорость жидкости в пленке

Средняя скорость жидкости в пленке [c.159]

Зная расход и среднюю толгцину б, можно определить среднюю скорость жидкости в пленке [c.181]

Средняя скорость жидкости в пленке определяется по формуле [c.67]

На рис. 2.33 приведены опытные данные по средним скоростям жидкости в пленке (а) и фазовой скорости воли Сф (б) в зависимости от числа RGj и Rej в качестве параметра. Видно, что средняя скорость Wo увеличивается по мере роста расхода в пленке, причем, поскольку при переходе от трехмерных волп к перекатывающимся толп ина уменьшается, средняя скорость Лл идкости в пленке резко возрастает. С увеличением скорости газа происходит также увеличение фазовой скорости волн, движущихся за счет кинетической энергии газа но межфазной поверхности раздела, причем относительное увеличение фазовой скорости оказывается сначала большим, а затем (п[ и Re 200) меньшим, чем относительное увеличение [c.83]

С помощью уравнений (1), (2) и (12) отыскивается связь между составляющими скорости жидкости в пленке w и w ) и параметром <р х), характеризующим интенсивность волнообразования на границе раздела фаз. [c.187]

Зная расход п среднюю толщину б, можпо определить среднюю скорость жидкости в пленке [c.181]

Заметим, что при ламинарном течении с фиксированным сдвигом (7.2.18а) неравномерность распределения скорости жидкости в пленке наибольшая, и при этом имеем у з = 2уз и = = 1,33. [c.190]

На рис. 7.4.1 показано сопоставление расчетных и экспериментальных данных по изменению расхода жидкости в пленке х вдоль канала, когда на входе в участок создавалось одно из двух предельных начальных распределений жидкости в потоке либо вся жидкость в виде капель движется в ядре потока (/сз = = О, /сзо = о), либо вся жидкость движется в пленке = = 1, /сз < 1). В случае, когда на входе в канал имеется пленка, величину /с зо сначала можно задавать достаточно произвольно, например А"з = 0,1, ибо уже на расстояниях г//Х 1 скорость жидкости в пленке Уз и ее толщина б выходят на стабилизированные значения (соответствующие зависимостям для Х г, Т13, /23, /32), которые не зависят от и Из рис. 7.4.1 видно, [c.220]

Так как амплитуда солитона А = Ау в переменных / связана с размерной амплитудой А соотношениями А = А = Аф/2(с З) = = 6А/((Л)2(с/ й — З) , где с — размерная скорость солитона (й) — средняя по сечению скорость жидкости в пленке (служащая единицей измерения скоростей), то получим отсюда [c.211]

Пользуясь понятием захлебывания, объясним переход от снарядного режима течения к пенному в соответствии с [31. Если скорость газа в пузыре при снарядном режиме течения и расход жидкости в пленке, обтекающей пузырь, таковы, что удовлетворяют условию захлёбывания, пузыри будут разрушаться и произойдет переход от снарядного режима к пенному. Переход от пенного режима к пленочному является - переходом через так называемую точку поворота. [c.6]

В предыдущем разделе была рассмотрена задача о совместном тепломассообмене между пленкой жидкости и газом. При этом предполагалось, что скорость отекания пленки по стенке канала является постоянной величиной. В настоящем разделе обобщим эту задачу на случай, когда необходимо учитывать изменение величины скорости жидкости по сечению пленки жидкости. В соответствии с [115] рассмотрим ламинарное течение жидкости в пленке. Профиль скорости жидкости V (у), изображенный на рис. 95, определяется при помощи следующего соотношения [c.318]

Движение жидкости в пленке может быть обусловлено массовыми силами силой тяжести или (во вращающихся системах) центробежными силами. Кроме того, при движении внешнего по отношению к пленке газового потока со значительными скоростями наблюдается увлечение пленки в направлении движения потока. Специфический вид движения жидкости внутри пленки может происходить также под действием переменного по длине пленки поверхностного натяжения, например, из-за продольного градиента температур (термокапиллярное течение). [c.155]

Далее в опытах измерялись значения фазовой скорости волн (т.е. скорость перемещения гребней по поверхности пленки). Оказалось, что фазовая скорость лежит в диапазоне (1,7—3,0) Wq, где Wq = = Гд/<5> — средняя скорость жидкости в волновой пленке. Этот результат означает, что гребни волн бегут в направлении стека- [c.164]

Интерес представляет картина движения отдельных частиц жидкости, расположенных в данный момент в различных местах волновой пленки. Наибольшей скоростью обладают частицы жидкости, находяш,ейся вблизи свободной поверхности гребней волн. В промежутках между гребнями, где толщина пленки минимальна, отдельные частицы жидкости останавливаются и даже приобретают на некоторое время обратное движение. Вместе с тем до чисел Рейнольдса, меньших 1600 сколь-нибудь заметного турбулентного перемешивания жидкости в пленке не наблюдается. Волновое течение представляет собой слоистое пульсирующее течение жидкости. [c.165]

В [10] приводятся рекомендации по значениям этих величин для различных режимов течения, включая кольцевой. Это делает подход [79] уж слишком формальным для кольцевого режима течения трудно говорить о локальной скорости жидкости в ядре потока или локальной скорости пара в жидкой пленке. [c.316]

Здесь "f — коэффициент трения газа о поверхность жидкой пленки ш"от = й "зс—ги жгр —относительная скорость газа. Отсюда скорость течения жидкости в пленке равна [c.106]

Средняя скорость течения жидкости в пленке определяется по формуле (6-14), а величина ср (в предположении, что весь жидкий компонент смеси сосредоточен в пленке]—по формуле (6-15). [c.149]

При турбулентном течении центральная газовая струя содер жит обычно капли жидкости, вследствие чего средняя скорость течения жидкости в пленке равна [c.159]

В числе Вебера We [см. формулы (5.22) и (5.23)] в качестве характерного линейного размера I принята толщина пленки жидкости на краю распределительного диска, равная толщине щели бщ, а в качестве скорости — скорость жидкости в этом сечении, определяемая из зависимости [c.159]

В условиях кольцевой структуры двухфазного потока на. поверхности жидкой пленки образуются мелко- и крупномасштабные, волны. Фазовая скорость крупномасштабных волн больше средней скорости течения жидкости в пленке. Под влиянием потока пара капли жидкости срываются с гребней крупномасштабных волн и уносятся в ядро потока. Это так называемый механический (или динамический) унос. Как показано в гл. 1, при заданных свойствах жидкой и паровой (газовой) фаз, геометрии канала и плотности орошения началу срыва капель с поверхности пленки отвечает вполне определенное значение скорости пара (газа). По достижении этой скорости чисто кольцевая структура потока переходит в дисперсно-кольцевую. [c.231]

На основании своих опытов авторы работы [123] сделали вывод, что удельная интенсивность уноса, равная количеству жидкости, унесенной в ядро потока за единицу времени с единицы площади поверхности пленки, линейно зависит от плотности орошения и приведенной скорости пара. Однако этот вывод верен только для первого участка, в пределах которого зависимости 0 пл = /(2) также являются прямыми линиями. Когда расход жидкости в пленке определяется совместным влиянием процессов уноса н осаждения капель (второй участок канала), то удельная интенсивность уноса является более сложной функцией плотности орошения и скорости пара. [c.236]

Следует сказать, что в классической гомогенной модели (уравнения (7.32), (7.33)) происходит взаимная компенсация ошибок, позволяющая применять эти уравнения и при таких паросодер-жаниях, при которых действительная структура потока далеко не гомогенная. Так, в дисперсно-кольцевом потоке из-за большого скольжения фаз (3 > ф, Рр < Рф, причем различия этих параметров достаточно велики и нарастают с ростом паросодержания. С другой стороны, скорость жидкости в пленке заметно ниже, чем используемая в гомогенной модели скорость смеси. По этой причине во многих экспериментальных работах, прежде всего для области высоких приведенных давлений, используют гомогенную модель для сопоставления с опытными данными во всем диапазоне изменения массового расходного паросодержания (О < х < 1). При этом, чтобы обес- [c.325]

Аналогично силовое взаимодействие между ядром потока и пленкой, пленкой и стенкой капала будет такн е описываться соотношениями, полученными в стационарных условиях, так как характерное время установления с оростей составляющих смеси составляет около 10 с. Это подтверждается и ре ультатами расчетов стационарных режимов. Для варианта, представленного на рис. 7.5.1, скорость жидкости в пленке Vf выходит на свое стабилизированное значение на длине Az/Z) 1 при скорости vi 3 м/с. Отсюда следует, что вреня установлеиия At Az/vi 10- с. [c.241]

Когда вся жидкая фаза сосредоточена в пленке (кольцевой режим течения), то средняя скорость жидкости в пленке w ji равна осредненной по сечению истинной скорости жидкости w. В условиях дисперсно-кольцевой структуры часть жидкости движется в виде капель в паровом (газовом) ядре потока, т. е. в области повышенных скоростей. Средняя скорость капель в общем случае меньше средней истинной скорости пара w", но может значительно превышать среднюю скорость пленки. Следовательно, гйпл<и и чем больше капель движется в ядре потока, тем меньше относительная скорость пленки wnnlw [180]. [c.231]

В условиях дисперсно-кольцевой структуры потока, т. е. с момента начала срыва капель с поверхности пленки, определяемого формулами (1.72) и (1.73), расчет коэффициента теплоотдачи следует вести, подставляя в формулу (8.5) действительную среднюю скорость жидкости в пленке, которая может быть во много раз меньше скорости w. Однако, как уже отмечалось, в обогреваемых трубах из-за набухания пристенного двухфазного слоя весьма трудно точно измерить толщину пленки, а следовательно, и среднюю скорость течения в ней жидкости. В связи с этим был иредло-жрн метод, дающий возможность, минуя непосредственные измерения, найти эффективное значение скорости жидкости в пленке Wэф, которым определяются интенсивность..теилообмена и гидродинамическое сопротивление при дисперсно-кольцевой структуре [180]. Метод основан на гидродинамической теории теплообмена. Предполагается, что в двухфазном потоке при определенных сочетаниях режимных параметров (так же как и в однофазном) устанавливается соответствие между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением. [c.243]

На рис. 8.17 опытные значения а, полученные в работе [197], при кипении воды в трубах диаметром 8, 12 и 18 мм при давлениях от 1,1 до 3,1 МПа обобщены в координатах, отвечающих формуле (8.5). При этом значения коэффициентов теплоотдачи без кипения об.к и критерия Кш определялись по эффективной скорости жидкости в пленке (рис. 8.16). Истинное объемное паросодер-жание ф устанавливалось по номограммам рис. 1.12. [c.244]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а а общем случае определение 10яф представляет довольно сложную задачу [c.245]

При дисперсно-кольцевом режиме течения в слое жидкой пледки имеются паровые включения, а паровое ядро содержит капли жидкости. Граница между фазами выражена более или менее четко. Поверхность раздела приблизительно повторяет поверхность канала. Течение состоит из трех зон относительно медленно текущая жидкостная пленка (возможен ламинарный или турбулентный режим течения) капли жидкости в ядре, движущиеся со скоростью, во много раз превышающей скорость жидкости в пленке еще более быстро движущийся пар [2.13], увлекающий за собой капли и жидкость в пленке. [c.43]

Закон распределения скорости внутри толстых волновых слоев жидкости, движущихся совместно с потоком газа, может отличаться от универсального. Последнее обстоятельство, по-видимому, можно учесть, если воспользоваться усовершенствованной методикой Даклера [169], при построении которой он базировался на уравнении количества движения при заданном законе распределения касательных напряжений. Согласно [169], распределение безразмерной скорости жидкости в пленке зависит не только от безразмерного расстояния от стенки у , как это имеет место при однофазном течении жидкости, но также и от профиля касательных напряжений внутри пленки, точнее, от параметра D=ym -J-zJ (рис. 29). [c.220]

В данном разделе рассмотрим пленочную абсорбцию из двухкомпонентной смеси газов и оценим влияние неабсорбируемой примеси на интенсивность массопереноса. В соответствии с [118] будем предполагать, что стенки абсорбционной колонны являются изотермическими. Жидкая пленка толщиной I стекает по стенке со среднемассовой скоростью п течение жидкости в пленке является ламинарным. Свободная поверхность пленки находится в непрерывном контакте с бинарной смесью газов, один из которых абсорбируется пленкой. При атом изменение.м объема жидкости, обусловленным абсорбцией, будем пренебрегать. Будем также считать, что все тепло, которое выделяется в процессе абсорбции, целиком идет на нагревание жидкости. В силу малости толщины пленки по сравнению с диаметром колонны можно считать, что газовая фаза занимает полубесконечный объем, ограниченный то.лько поверхностью пленки. На бесконечности газ покоится. [c.333]

На рис. 4.2 показаны профили скорости в пленке, отвечающие разным соотношениям сил тяжести и трения на ее поверхности, рассмотренным выше. На рис. 4.2, а и б приведены случаи, отвечающие свободно-гравитационному и спутному течению газа и жидкости. При встречном течении (рис. 4.2, в) средняя скорость и расход жидкости в пленке (при 8q = idem) уменьшаются, но направление течения по всей толщине пленки сохраняется постоянным (вниз). При высоких скоростях газа, движущегося вверх, возникает однонаправленное (спутное) течение газа и жидкости вверх (рис. 4.2, г). Между Двумя последними режимами наблюдается упомянутый выше режим захлебывания (flooding). В условиях нормальной гравитации захле- [c.161]

На входе в экспериментальный участок (г = 0) непосредственно из опыта обычно известны. (ишь два параметра массовое расходное наросодержание х,п = т /то н давление ро. Для проведения расчетов, т. е. решения задачи Коши для системы обыкновенных дифференциа.льных ураш енпй, необходимо задать еще ряд параметров потока температуры составляющих смеси Tta (г = 1, 2, 3), их скорости г ,, оп )еделяемые коэффициентами скольжения f , Кщ, относительный расход жидкости в пленке Xjo И средний радиус капель а в яд1 е потока. [c.291]

При движении пароводяного потока, так же как и во фреоновых смесях, расход жидкости в пленке понижается с ростом массовой скорости pw. Как видно из рис. 8.5, только при рда = 500 кг/(м2-с) вся жрщкость практически движется в пленке. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...