График определения а при любом значении

Для применяемых в черной металлургии типов котлов-утилизаторов, температурного уровня уходящих газов промышленных печей и видов используемого топлива построена номограмма для определения экономической эффективности утилизации тепла запечных газов, приведенная на рис. 7-2. Графики I—3 номограммы относятся к утилизационным установкам, 4—6 — к замещаемым котельным. Номограмма построена для продуктов сгорания природного, коксового и доменного газов при любых значениях коэффициента избытка воздуха а перед утилизационными установками, а также для смесей указанных газов. Номограмма позволяет определять [c.283]

Как следует из формулы (IX.1), изменение расхода тепловой энергии при изменении имеет линейную зависимость. Чтобы знать характер изменения расхода теплоты в течение всего сезона, достаточно определить потребность в тепловой энергии при максимальной и минимальной температурах наружного воздуха. Обычно такое изменение представляют графически (рис. IX.1). Точки А и Б соответствуют максимальному и минимальному расходам. Линия А Б (линейная зависимость) характеризует изменение часового расхода тепловой энергии в течение отопительного периода. По такому графику можно определить часовой расход тепловой энергии на отопление при любом значении t в указанных пределах. Для этого необходимо из точки заданного значения i на оси абсцисс восстановить перпендикуляр до пересечения с линией АБ. Точка пересечения будет соответствовать искомому расходу тепловой энергии (пунктирной линией показано определение среднечасового расхода Qo. p при средней температуре наружного воздуха за отопительный период й.ср)- [c.161]

Имеющихся данных по числам Мкр.о недостаточно для построения универсальных зависимостей этого числа от параметров решетки и угла изгиба профиля, по которым можно было бы определить числа Мкр.о для любой комбинации параметров bji, 0 и е. Однако для сечений лопаток осевых компрессоров характерны вполне определенные комбинации указанных параметров. Для этих решеток оказалось возможным построить график, позволяющий определять число Мкр.о в функции параметров //, и е (рис. 13). В основу графика положены зависимости М р.о от угла изгиба профиля. Поскольку при малых значениях угла изгиба профиля на число Мкр.о существенно влияет угол установки, то для левой верхней части графика в качестве переменного параметра принят угол установки, а кривые построены для постоянной густоты, равной единице. Для решеток из профилей со средними значениями угла изгиба за переменный параметр принята густота решетки в связи с тем, что угол установки при этих величинах е на число Мкр.о влияет незначительно. Данные по числам Мкр.о для решеток из профилей с большим углом изгиба различаются по параметрам решетки. [c.50]

Проведенный анализ энергетического баланса при наличии в гидроприводе колебаний, близких к гармоническим, позволяет заключить, что нелинейность расходно-перепадной характеристики способствует повышению устойчивости гидропривода. Если графики Лтр Лтр (а) проходят над кривой /, то гидропривод будет устойчив при любой форме этих графиков, что является одним из признаков абсолютной устойчивости. Однако этот признак очень приближенный, так как весь изложенный здесь анализ основан на предположении о значительной величине инерционной нагрузки на гидропривод. Поэтому значения сил сухого и гидравлического трения должны быть ограничены. В противном случае при определении притока энергии в гидропривод вместо зависимости (12.80) следует применять зависимость, учитывающую влияние этих сил на перепад давления в полостях гидроцилиндра, что приведет к изменению вида кривой 1. Кроме того, при значительном сухом трении закон движения поршня гидроцилиндра может существенно отличаться от гармонического, в частности , движение может происходить с остановками. Этот случай также выходит за рамки сделанных выше допущений. [c.310]

При любом угле а наклона сегмента равнодействующая сил давления масляного слоя проходит через ось шарнира. Следовательно, положение шарнира (координата / на виде а) задает вполне определенное значение h ft, которое остается постоянным при любых колебаниях рабочего режима. Согласно графику (см. рис. 726) оптимальному значению hjt = = 0,8 соответствует координата / = 0,58L. Если [c.396]

При использовании любого специального способа расчета река разбивается по длине на ряд расчетных участков. В пределах каждого участка определяется осредненный поперечный профиль, измеряется длина участка при разных уровнях. Для осредненного поперечного профиля каждого расчетного участка вычисляются при разных уровнях а. В, К = /г< р, С. К-При определении коэффициента Шези коэффициент шероховатости п вычисляется по гидрометрическим данным или при их отсутствии — по таблицам. Для каждого значения средней отметки уровня г р определяется значение модуля сопротивления по (18.7) и строятся графики f = I/= / (2<.р) для каждого расчетного участка (рис. 18.2). [c.75]

Геометрический прием построения графика скорости V (р (i) по графику пути 5 = / it). Мы рассмотрели способ определения истинной величины скорости по графику пути для любой точки графика. Имея серию найденных скоростей, нетрудно сопоставить их между собой на графике скорости, например на графике У = ф (/). Для этого откладываем в качестве ординат масштабные скорости, равные вычисленным значениям истинных скоростей, деленные на выбранный масштаб скорости, а по оси абсцисс — масштабные значения времени. Однако в том случае, когда речь идет лишь о выяснении закономерности в изменении скорости, которая нагляднее всего иллюстрируется графиком скоростей, и не требуется определять истинных значений скорости, при построении графика скорости можно обойтись без определения истинных значений скорости, а воспользоваться приемом, который сейчас и рассмотрим. [c.233]

Можно привести и такой пример. На рис. 30.1 приведены графики для определения численных значений коэффициентов дифференциального уравнения (30.4), которым описываются переходные процессы в пневматической проточной камере. Эти графики построены для воздуха, для которого / = 29,3 и для которого при нормальной температуре А = 1,4. Эти же графики могут быть использованы для определения численных значений коэффициентов дифференциального уравнения (30.4) при работе с любыми другими двухатомными газами. Коэффициенты ко и / 2 в рассматриваемом уравнении сохраняют при этом те же значения, что и для воздуха значения же коэффициента т для любого двухатомного газа могут быть получены из соответствующих значений т, определенных для воздуха, умножением последних на корень квадратный из отношения газовой постоянной воздуха к газовой постоянной данного газа. Эти выводы основаны на том, что свойства газа сказываются на значениях коэффициентов ко, кг, т дифференциального уравнения (30.4) так, как это следует из формул (30.13) — (30.21). [c.450]

При графическом изображении зависимости одной переменной величины от другой как исходных данных, так и результат- в тяговых расчётов следует а) положительные величины откладывать направо или вверх, отрицательные—налево или вниз б) на любом графике обязательно иметь нулевую абсциссу, нулевую Ординату и полную сетку в) масштабы выбирать так, чтобы определение значений переменных с помощью миллиметровой линейки (между линиями сеток) не встречало затруднений г) оси координат вычерчивать толще других линий сетки д) на осях координат проставлять буквенные обозначения переменных, [c.872]

График, характеризующий зависимость между значениями предельных амплитуд и значениями средних напряжений цикла для заданной долговечности (рис. 1.6). На диаграмме точка А соответствует симметричному циклу предельных напряжений = —1, так как о , = 0), а точка С — пределу прочности Ов при растяжении. Любая точка на кривой АС (иапример, точка В) соответствует определенному коэффициенту асимметрии цикла, так как [c.41]

На рис. 16, а [14] показаны значения прочности и модуля упругости слоистого композиционного материала бор — алюминий различных схем армирования. Для сравнения на том же графике приведены соответствующие характеристики алюминиевого сплава 2219. Как видно, в любой точке композиционный материал по свойствам превосходит традиционный сплав. Прочность при растяжении и модуль упругости одноосноармированного слоистого материала, определенные при испытаниях в осевом (продольном) и трансверсальном (поперечном) направлениях, представлены точками А VI В соответственно. Точками С VI О представлены свойства композиционного материала со схемами армирования 0° (50), 45° (50), 90° (0) и 0° (25), 45° (50), 90° (25) соответственно (в скобках приведено количество слоев в %, имеющих указанную ориентацию). Композициоивык материал последней из приведен- [c.59]

Определив по формуле (8.13) значение К для частиц любого размера, можно найти гидродинамические характеристики падающей частицы. Ф с и Re и, используя их, вычислить скорость осаждения. Для этого по экспериментальным графикам зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса построен график зависимости R и ЧР с от числа К (рис. 8.2). С помощью этого графика ло найденному значению К определяют W и скорость осаждения вычисляют по формуле (8.9). Скорость осаждения при температуре воды 10°С называют гидравлической крупностью частицы. Этот параметр используют для расчета отстойников, так как в этом случае важно знать скорость осаждения частиц, а не их размеры. Гидравлическую Крупность частиц взв еси находят экспериментально (например,. По методу Н. А. Фигуровского или Робинзона), определяя относительное количество взвеси, выпавшей за определенный про-межуток времени на дно цилиндра, заполненного испытуемой одой на высоту h. [c.159]

Некоторые из результатов моих экспериментов и экспериментов моих студентов по переходам второго рода были даны в монографии в 1968 г., в которой был введен термин мультимодульность ( Multiple elasti ites ). Ряд переходов второго порядка для функций отклика, графики которых составили последовательность прямолинейных отрезков, наклон каждого из которых соответствует определенному целочисленному значению s(s l, 2, А 3,. ..)> используемому в показателе степени множителя (2/3) / у универсальной константы в формуле для Е (см. ниже раздел 3.44 по поводу деталей, относящихся к этой квантованной последовательности стабильных значений упругих постоянных). При заданных v, Т и Тт (коэффициенте Пуассона, температуре при испытании в градусах Кельвина и температуре плавления материала образца) величина Е, соответствующая любой температуре, как я обнаружил, выражается формулой [c.205]

Ближе к существу физической проблемы, рассмотренной Дэвисом и Гопкинсоном, были результаты опытов, проводившихся в условиях симметричного свободного удара, показанные на )ис. 4.174. Часть докторской диссертации Хартмана (Hartman 1967, 1], [1969, 1]) посвящена измерению динамических деформаций с помощью дифракционных решеток в поликристаллах отожженной а-латуни. Измеренный квазистатический предел упругости этой отожженной латуни составил У=14 500 фунт/дюйм (10,2 кгс/мм ). Значение динамического предела упругости, определенное по фронту начальной волны с помощью измерений профилей волны деформаций двумя дифракционными решетками, изображенных на рис. 4.174, было равно У=27 700 фунт/дюйм (19,5 кгс/мм ) увеличение произошло почти в два раза. Путем сопоставления результатов эксперимента (сплошные линии) с расчетными, основанными на снижении скоростей волн и наибольших деформаций, выраженных через предел упругости У, я установил, что поведение образцов не описывается правильно ни квазистатическим значением 10,2 кгс/мм , ни более высоким динамическим значением 19,5 кгс/мм . Скорости распространения волн и наибольшие деформации, по экспериментальным наблюдениям, как и в любых твердых деформируемых телах, для которых рассматривались профили волн конечных деформаций, соответствовали пределу упругости У=0. На рис. 4.175 продолжительность перемещения (темные кружки) от одной позиции до другой и максимальные де юрмации для обеих позиций согласуются с полученными на основании расчета, в котором использована параболическая аппроксимация при г=3. Таким образом, приходим к типу поведения материала, который характеризуется графиком, показанным на рис. 4.176. Эксперименты с образцами поликристалли-ческого магния, для которого легко добиться существенного изменения предела упругости У, дали результаты (Bell [1968, 1]), идентичные с полученными для образцов из алюминия и а-латуни. [c.275]

Для определения устойчивости динамической системы станка используют также амплитудно-фазовый критерий Найквиста —Михайлова [46]. Для этого строят характеристики, которые выражают соотношения амплитуд А (рис. 32, а) и фаз ср (рис. 32, б) выходной и входной координат при изменении частоты синусоидальных колебаний входной координаты от нуля до любого большого значения. Входная координата для элемента или системы — это внешнее воздействие (например, действующая сила), выходная — это следствие происходящего процесса (например, деформация системы или элемента). На основе этих двух графиков строят амплитудно-фазовую частотную характеристику, которая является комплексной величиной. Модуль этой величины фадиус-вектор) равен амплитуде вынужденных колебаний (выходная координата), а аргумент (угол) равен фазе колебаний, т. е. разности фаз колебаний выходной и входной координат. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...