Пар, влажность всего пара

Вместе с давлением необходимо поднимать и начальную температуру пара прежде всего для удержания степени влажности в конце расширения на уровне 12%—величины, в то время считавшейся предельной. Это достигалось при начальной температуре пара 753—773 К- [c.15]

Для эффективной работы нескольких параллельно установленных СПП необходимо, чтобы параметры пара, прежде всего влажность, на входе [c.348]

Влажность насыщенного пара зависит от многих конструкционных и эксплуатационных факторов, и прежде всего от концентрации и состава котловой воды, значения парового объема, напряженности зеркала испарения, давления и нагрузки котла, а также от характера нагруз- [c.157]

Штрих сверху означает условное использованное теплопадение для всего процесса с учетом влияния конечной влажности (сухости) пара. [c.264]

Фиг. 7-4. Относительное солесодержание продувочной воды и кратность концентрации продувочной и промывочной воды для схемы с промывкой всего пара без ступенчатого испарения в зависимости от величины продувки и влажности пара, поступающего на промывку при коэффициенте вынося по общему солесодержанию из промывочного барабана й 5 =0,05%.

Сравнение формул (6-5), и (7-9), и (6-4), и (7-4) показывает, что при хорошей осушке пара, поступающего на промывку, концентрации продувочной воды при промывке всего пара больше, чем при ступенчатом испарении, в то время как концентрации промывочной воды, определяющие общую чистоту пара, в несколько раз меньше, чем концентрации котловой воды чистого отсека, определяющие чистоту пара этой части котла. Это позволяет при промывке всего пара получать более высокую чистоту пара, чем при ступенчатом испарении для одинаковых величин продувки. Так, при продувке /7 ==0,25% и влажности пара перед промывкой 1 % солесодержание насыщенного пара после промывки получается в 4 раза меньшим. а содержание кремнекислоты в нем в [c.121]

Фиг. 1-11. Относительное солесодержание промывочной воды в зависимости от паропроизводительности второй ступени испарения %) и влажности пара чистого отсека %) для схемы с промывкой всего пара и ступенчатым испарением прт продувке р — 0,2Ъ% и коэффициентах выноса солей из второй ступени испарения и из промывочного барабана сб , = 0.05%.

Фиг. 7-13. Относительное содержание кремнекислоты в промывочной воде в зависимости от паропроизводительности второй ступени испарения о/о) и влажности пара чистого отсека (o)j %) для схемы с промывкой всего пара и ступенчатым испарением при продувке р = 0,25% и коэффициентах выноса кремнекислоты из второй ступени испарения йдю =0,5% и из промывочного барабана g Q = 1,0% (ПО ата).

Фиг. 7-15. Относительное солесодержание промытого и осушенного пара в зависимости от паропроизводительности второй ступени испарения ( 7], %) и влажности пара чистого отсека (о %) для схемы с промывкой всего пара и ступенчатым испарением при продувке /> — 0,25% и коэффициентах выноса солей из второй ступени испарения промывочного

Вынос примесей питательной воды насыщенным паром и продувочной водой в зависимости от величины продувки при промывке всего пара питательной водой, влажности пара перед промывкой = 5% и коэффициентах выноса из промывочного барабана =0,03% и =1,0% (ПО ата) [c.129]

Вынос примесей питательной воды насыщенным паром и продувочной водой в зависимости от величины продувки при ступенчатом испарении Иц = 25% и промывке всего пара, при влажности пара перед [c.130]

Соблюдение постоянства степени обогащения составляет основную трудность создания солемеров с дегазацией и обогащением. Для обогащения пробы пара надо прежде всего увлажнить его, а затем создать благоприятные условия для промывки пробы пара образовавшейся влагой, чтобы в нее перешли все его примеси. Отделенная в сепараторе влага и будет обогащенной пробей. В сепараторе произойдет и дегазация пробы, так как основное количество аммиака и углекислоты уйдет с паром и лишь часть газов останется растворенной во влаге. Если эту обогащенную по солям и дегазированную пробу направить в датчик солемера обычного типа, снабженный указателем и регистратором, то будет получен солемер с дегазацией и обогащением, преимущества которого были изложены выше. Однако постоянство степени обогащения требует постоянства и влажности пробы пара перед сепаратором. Одним из простых способов увлажнения было бы охлаждение ее в холодильнике обычного типа. Однако колебания давления в водопроводной сети, изменения в расходе пробы пара и ряд других неизбежных и даже незначительных эксплуатационных изменений будут приводить к переменной влажности пара после холодильника и делают этот простейший способ увлажнения пара непригодным для обогащения пробы. Этот способ мог бы быть применен только при снабжении прибора автоматом, обеспечивающим постоянное соотношение расхода обогащенной пробы и полного расхода пробы пара, т. е. постоянную степень обогащения. В этом направлении безусловно следует работать, но к настоящему времени такой прибор еще не создан. [c.144]

Влагосодержание. При описании процесса сушки было указано, что нагретый воздух поглощает влагу из высушиваемого им вещества. При этом влажность воздуха увеличивается, количество же сухого воздуха как до, так и после сушки одинаково. Поэтому об изменении состояния воздуха Е процессе сушки удобнее всего судить по тому, как изменилось количество влаги на 1 кг сухого воздуха, находящегося во влажном воздухе. Эту величину называют влагосодержа-кием и обозначают буквой d. Таким образом, если влажный воздух состоит из уМп кг пара и кг сухого воздуха, то влагосодержание d составляет [c.141]

Потери от влажности. Наличие влаги в паре приводит к увеличению профильных потерь в решетках и к затратам энергии на разгон капель, а также на преодоление их тормозящего действия на рабочие лопатки. Как видно н з рис. 4.17, вследствие меньшей абсолютной скорости капель по сравнению со скоростью пара нх относительная скорость направлена против вращения ротора. Удар о спинку лопатки, помимо упомянутого тормозящего действия, вызывает эрозионное изнашивание лопатки, прежде всего в периферийной области. [c.141]

Параметры пара сказываются также на эффективном КПД турбоагрегата. Повышение начального давления пара приводит к уменьшению длины лопаток и увеличению влажности в конце процесса расширения, что отрицательно влияет на Повышение начальной температуры, хотя и вызывает необходимость увеличения зазоров в уплотнениях с учетом тепловых расширений, однако в целом приводит к росту (прежде всего за счет уменьшения влажности пара на последних ступенях турбины, где она не должна превышать 10—12 %). [c.155]

В то же время с увели-чением влажности пара на входе в сопло растет рас- ,дд хождение между вычислен-, ными и полученными в опы- 390 тах значениями предельных расходов. Эти расхож-дения скорее всего объясняются переохлаждением газообразной фазы, которое отмечают авторы работы. [c.109]

Лучше всего испытания проводить в условиях, которые обеспечивают воз.можно большую адсорбцию водяных паров и длительное сохранение их на поверхности металла. Эти условия создаются тогда, когда относительная влажность воздуха в системе близка к состоянию полного насыщения пространства водяными парами ( — 100%). [c.55]

В практических условиях повышение экономичности получается несколько большим, так как в связи с уменьшающейся влажностью в конце расширения пара улучшается работа турбины. Сказанное убеждает нас в том, что промежуточный перегрев следует расценивать прежде всего как средство борьбы со значительным увлажнением пара при расширении, которое следует применять в тех случаях, когда другое средство — повышение начальной температуры перегрева пара исчерпано до преде- [c.186]

При чистом паре температура конденсации (точка росы) не велика, составляя для мазута около 44°С, донецкого угля ПЖ (влажностью 6%)—36°, подмосковного бурого угля г = 33%)—52° и даже для торфа с =40%—всего [c.145]

Приведенные материалы показывают, что степень рециркуляции газов может значительно изменяться в зависимости от избытка воздуха, влажности твердого топлива и других причин, при которых изменяется суммарный объем продуктов горения. Минимальная степень рециркуляции определяется опасностью обгорания сопл, через которые газы вдуваются в топку, а также опасностью ускорения наружной коррозии экранных труб и возрастания содержания окислов азота в продуктах горения. Увеличение рециркуляции (прежде всего при работе с низкой нагрузкой) ограничивается обычно условиями устойчивого и экономичного сжигания топлива. Поэтому регулирование температуры пара промежуточного перегрева с помощью рециркуляции дымовых газов не всегда возможно в достаточно широких пределах и прежде всего при работе котлов в условиях, отличающихся от проектных. У многих типов котлов сверхкритического давления предусмотрены и другие методы регулирования, однако наличие рециркуляции газов считается полезным и у них (см. табл. 3-1). [c.113]

Влияние изменения влажности твердого топлива. В барабанном котле температура перегретого пара, как правило, возрастает с повышением влажности угля и снижается при ее уменьшении. Эта зависимость более всего ощущается у котлов, у которых радиационная часть пароперегревателя относительно невелика, и в основном объясняется тем, что при сжигании более влажного угля увеличивается количества дымовых газов, омывающих ширмы и конвективную часть пароперегревателя, вследствие чего пару передается большее количество тепла. [c.179]

Возможен и другой способ определения энтальпии влажного пара. Если влажность поступающего пара невелика, то после дросселирования пар может получиться перелретым в этом случае необязательно производить калориметрирование водяного пара для нахождения его энтальпии, а можно определить влажность при помощи таблиц или i — s-диаграммы водяного пара по измеренным параметрам пара после дросселироБания (рг и г)-Степень сухости пара определяется затем так же, как и в первом случае. Этот способ, как более простой, обычно применяется на производстве, причем для нахождения необходимых величин чаще всего используют i —s-диаграмму. [c.255]

На фиг. 2-20 представлена колонка, на которой в МО ЦКТИ проводились исследования влияния солесодержания на нагрузку зеркала испарения, а также набухания и сепарации пара. Влажность пара определялась дросселированием всего потока пара после колонки, что в значите.чьной мере повышает точность определений, так как уменьшает влияние потери тепла в окружающую среду, и по выносу С1-иона по убыли его в водяном объеме. Паровые пузыри в этой колонке могли иметь оболочки то.яько за счет водяного содержимого, концентрация. хлоридов по высоте которого не могла различагься однако, как это следует из фиг. 2-21, значения коэффициентов выноса и влажности пара совпали лишь для относительно больших влажностей, особенно при высоком давлении. В области относительно больших значений влажности пара (ш>0,2% при 36 ата н ш > 0,06% для 9,2 ата) совпадают не только характер зависимости влажности пара и коэффициентов выноса от нагрузки, но и абсолютные значения этих величин. [c.27]

Отказ от применения дросселирования для определения влажности пара и переход к использованию для этой цели коэффициентов выноса, определенных аналитически, существенно повысил точность проведения сепарационных исследований и позволил сделать некоторые важные для практики выводы, например об отсутствии остаточной влажности пара. Так, использование для определения влажности пара коэффициентов выноса С1-иона, определенных аналитически, и конденсация всего пара позволили нам (фиг. 2-22) проследить зависимость влажности пара от нагрузки для весьма малых значений последней и подтвердить высказанное Г. Н. Кружилиным положение о зависимости влажности пара от нагрузки во всем интервале изменений последней. [c.28]

Исследо-ватля чистоты пара котлов с внут-рибарабанными циклонами подтвердили высокую эффективность этой схемы сепарации при применении циклонов для сепарации как всего пара, так и только пара второй ступени испарения. Наряду с этим было установлено, что высокая осушка пара обеспечивается только в том случае, если уровень воды в барабане будет ниже входного патрубка циклона (фиг. 3-18). Если входной патрубок циклона затопляется, то работа схемы нарушается и влажность пара резко возрастает. Поэтому наивысший уровень воды в барабане не дол- [c.62]

На фиг. 7-3 представлена условная схема организации промывки всего пара при подаче всей питательной воды в промывочное устройство и приведен баланс солей (фиг. 7-3,а) и кремнекислоты (фиг. 7-3,6) в этой схеме . Схема может быть и однобарабанной в этом случае предварительная осушка пара перед промывкой затрудняется и влажность его перед промывко может быть и большой, создавая некоторую аналогию перебросу котловой воды при ступенчатом испарении, что должно быть учтено при расчетах чистоты пара. [c.117]

Так, для влажности пара до промывки йУ1=5%, для схемы со ступенчатым ис-парсинедт и с про-мывкой всего пара в зависимости от паропроизводительно- [c.125]

Фиг. 7-18. Относительный вынос с паром и с продувочной водой солей, внесенных с питательной водой в зависимости от величины продувки р %. а — котел без ступенчатого испарения и без промывки пара при коэффициенте выноса солей А о(5ц =0,05%-, б - котел со ступенчатым испарением (/zjj =25%) без промывки пара при коэффициентах выноса солей 05% в - котел без сту-пенчатого испарения с промывкой всего пара при влажности пара перед промывкой lej = 5% и коэффициенте выноса солей из промывочного барабана г—котелке промывкой всего пара и ступенчатым испарением (пц-25%) при влажности пара чистого отсека teij =5% и коэффициента выноса солей из промывочного барабана и из второй ступени испарения

Так как теплоемкость жидкой ртути очень мала и при 0° С равна всего 0,138 кдж1(кг-град), то средняя температура подвода теплоты в цикле при подогревании жидкой ртути уменьшается незначительно. Поэтому регенеративный подогрев в ртутной ступени бинарного цикла не применяют. В пароводяной ступени ввиду большой теплоемкости воды регенерация заметно повышает к. п. д. цикла и поэтому вода вводится. Перегрев водяного пара применяют для уменьшения его конечной влажности. [c.586]

В котельных агрегатах наибольшее распространение нашли два основных типа топочных устройств , для слоевого и камерного ежигания топлива. Их конструкции зависят прежде всего от характеристик тогглива — выхода летучих, влажности, величины кусков, содержания серы, свойств шлака и др. Помимо основной функции — сжигания топлива — топочное устройство котельного агрегата выполняет функцию теплообменного аппарата в нем воде и пару передается до половины общего количества теплоты, используемой в котлоагрегате. В слоевых топках (см. гл. 17) сжигают кусковое топливо, а в камерных — газообразное, жидкое и твердое (пылевидное). [c.168]

Создание влажности воздуха связано с трудностями, которые сопровождаются неточностью измерений, свойственной известным в настоящее время методам. Поэтому для получения необходимой влажности воздуха в простейших климатических камерах (гигростатах) отказываются от измерения и регулирования влажности воздуха и используют закономерности равновесного состояния между насыщенным солевым раствором и окружающей атмосферой. На поверхндсти таких водных растворов существует зависимое от температуры определенное давление водяных паров, которое переносится в окружающий воздух в виде парциального давления пара. Поскольку раствор и воздух имеют одинаковую температуру, устанавливается постоянная относительная влажность воздуха, которая чаще всего сравнительно мало зависит от температуры. В табл. 13 приведены данные относительной влажности воздуха, установленной над солевыми растворами. [c.489]

Регулирование промежуточного перегрева необходимо прежде всего для надежной работы блока. Условия безопасной работы цилиндра среднего или низкого давления турбины и выходной ступени промежуточного перегревателя огратичивают верхний йредел температуры промежуточного перегрева. Условия допустимой влажности пара в последних ступенях турбины ограничивают нижний предел температуры промежуточного перегрева. Наконец, надежная работа турбины не допускает резких колебаний температуры пара за промежуточным перегревателем по условиям относительных сдвигов ротора, температурных напряжений в паровпускных органах, коробления цилиндра, особенно при пусках, а также температурных перекосов в подводящих паропроводах. [c.13]

Схемой предусмотрено также измерение и ряда других величин, характеризующих работу всего перегревателя в целом и отдельных его элементов. Предусмотрен контроль паропроизводительности котла (два показывающих самопишущих прибора с интегратором на блочном щите), уровней воды в мерительных сосудах сепара-ционных узлов (показывающие самопишущие приборы с сигнальными контактами на блочном щите), давления пара после верхней радиационной части (показывающие приборы на блочном щите), давления пара в трубопроводах после первичного и вторичного перегревателей (показывающие приборы на местном щите), температур дымовых газов после ширм и до и после ступеней вторичного перегревателя (два показывающих прибора с переключателями на блочном щите), а также влажности пара после нижней радиационной части и соле-содержания перегретого пара (на рис. 5-20 не показано). [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...