Степень сухости и степень влажности пара

Степень сухости и степень влажности пара [c.212]

Кроме того, неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности пара в конце расширения, т. е. уменьшение степени сухости пара (хг < Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и снижают общий к. п. д. турбины. [c.120]

Для определения содержания воздуха во влажном насыщенном паре необходимо знать температуру и давление смеси, степень сухости пара, относительную влажность и температуру воздуха, поступающего в устройство. От точности получения этих параметров зависит точность последующих вычислений искомых величин. Поэтому температуру надо измерять образцовыми приборами, класс точности которых соответствует условиям измерения. [c.89]

Потери и расход пара в паровой турбине. Мощность и КПД турбины. Рабочий процесс турбины сопровождается неизбежными потерями. Потери принято разделять на внутренние и внешние. Внутренние потери — это потери внутри корпуса турбины, они уменьшают используемый теплоперепад. Кроме потерь в соплах к внутренним потерям относятся потери в каналах рабочих лопаток, возникающие вследствие ударов частиц пара о кромки лопаток и трения частиц пара о поверхности лопаток и друг о друга (потерянная энергия также превращается в теплоту, повышая энтальпию пара) потери от влажности пара в последних ступенях турбины, возникающие вследствие того, что частицы влаги в паре движутся медленнее сухого пара (особенно вредно разрушающее действие частиц влаги на входные кромки рабочих лопаток, поэтому степень сухости пара в последних ступенях не должна быть менее X = 0,77. .. 0,90) потери, связанные с утечками пара через зазоры между диафрагмами и валом или рабочими лопатками и корпусом (у реактивных турбин) выходные потери, обусловленные тем, что пар по выходе из турбины обладает еще некоторой кинетической энергией. [c.250]

Состояние влажного пара характеризуется двумя параметрами, одним из которых является давление (или температура насыщения при этом давлении) и вторым — степень сухости или влажность влажного пара. [c.248]

Весовая доля сухого насыщенного пара во влажном паре называется степенью сухости и обозначается буквой х доля воды во влажном паре, равная 1—называется влажностью пара. [c.45]

Ранее было установлено, что с повышением начального давления пара Рх увеличивается и начальная температура Тх, что увеличивает среднее значение температуры пара в процессе подвода тепловой энергии к нему в паровом котле и пароперегревателе. Но это приводит и к отрицательным последствиям — увеличению степени влажности пара в конце процесса расширения в турбинной ступени. С целью предотвращения эрозии лопаток последних ступеней турбины степень сухости Х ограничивают значением Хх > 0.86, которое можно обеспечить при указанных параметрах только путем введения в цикл промежуточного перегрева пара. [c.249]

Двухфазная смесь, представляющая собой пар со взвешенными в нем капельками жидкости, называется влажным насыщенным паром. Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном называется степенью сухости пара и обозначается буквой х. Массовая доля кипящей воды во влажном паре, равная 1—х, называется степенью влажности. Для кипящей жидкости х = 0, а для сухого насыщенного пара х= 1. Состояние влажного пара характеризуется двумя параметрами давлением (или температурой насыщения ts, определяющей это давление) и степенью сухости пара. [c.35]

Массовая доля кипящей жидкости во влажном паре, равная (1 — х)у называется степенью влажности. Для кипящей жидкости при температуре насыщения л = О, а для сухого пара л 1, следовательно, степень сухости может меняться только в пределах от О до 1. Очевидно, состояние влажного пара определяется двумя величинами температурой или давлением и каким-либо другим параметром, например, степенью сухости. [c.173]

Для уменьшения влажности пара в конце расширения повышают начальную температуру его. Однако при давлении в 100 бар и температуре 560° С степень сухости при конечном давлении в конденсаторе 0,05 бар в идеальном цикле уже получается равной 0,79, а при дав- Рис. 19-10 [c.303]

Отрезок изобары Ь-с отвечает процессу парообразования. Между точками Ь и с имеется смесь жидкости и сухого насыщенного пара. Если считать, что при этом капельки жидкости равномерно распределены в паре, то на указанном участке изобары Ь — с мы будем иметь влажный пар с изменяющимся содержанием в нем сухого насыщенного пара от X = О в точке 6 до х = 1 в точке с. Эту массовую долю сухого насыщенного пара во влажном паре, обозначенную нами буквой X, называют степенью сухости. Аналогично содержание жидкой фазы во влажном паре называют степенью влажности или влажностью, ее будем обозначать (1 — х). Нетрудно видеть, что при х = О мы будем иметь кипящую жидкость, а при х = 1 - сухой насыщенный пар. Впредь параметры влажного пара будем обозначать индексом х . [c.32]

На рис. 6.11 видно, что большему давлению перед турбиной соответствует более высокая влажность выходящего из нее пара. При р = =р из турбины выходит перегретый пар при р1=р" он получается уже слегка влажным, а при р =р " степень сухости его х " значительно меньше единицы. Содержание капелек воды в паре увеличивает потери от трения его в проточной части турбины. Поэтому одновременно с повышением давления пара за та-ровым котлом необходимо повышать и температуру его перегрева, чтобы поддерживать влажность выходящего из турбины пара в заданных пределах. [c.68]

Величину влажности насыщенного пара принято выражать в весовых (массовых) долях сухого пара и воды. Весовая доля сухого насыщенного пара во влажном насыщенном паре называется паросодержанием, или степенью сухости этого пара, и обозначается буквой л , весовая же доля влаги (воды) в нем, равная 1—х, называется степенью влажности пара. Например, если [c.18]

В 1 кг влажного пара вес жидкости тогда составит 1 —хкг. Величину 1 —X называют степенью влажности. Как степень сухости, так и степень влажности часто дается в процентах, например, если X = 0,95 и Г— х = 0,05, то это означает, что в смеси находится 95% пара и 5% жидкости. В паровых котлах получается влажный пар, так как пар соприкасается с водой, из которой он образуется, [c.123]

Как отмечено ранее, одним из способов, позволяющих снизить влажность пара на выходе из турбины, является перегрев пара. Применение перегрева пара приводит к увеличению термического к. п. д. цикла и одновременно сдвигает в Т, s-диаграмме точку, соответствующую состоянию пара на выходе из турбины, вправо, в область более высоких степеней сухости (рис. 11-20, а). [c.387]

Известно, что расширение пара сопровождается его увлажнением. Из диаграммы, изображенной на рис. 52, видно, что при сохранении неизменными начальной температуры пара и конечного давления Рз влажность пара в конце расширения возрастает с увеличением начального давления. Во взятых нами трех спучаях конечная степень сухости пара составляет [c.179]

На рис. 6-6 нанесены точки, соответствующие началу процесса и сечению максимального переохлаждения (возникновению скачка конденсации). Для каждого отдельного сопла точки располагаются примерно на одной линии сухости. Для меньшего начального перегрева фиктивная степень сухости Хф, соответствующая возникновению скачка, уменьшается, что соответствует увеличению переохлаждения. Это объясняется тем, что при малых значениях начального перегрева скачок конденсации возникает в зоне наибольших продольных градиентов скорости. Следует отметить, что для сопл с большими продольными градиентами линия Хф также лежит ниже, чем для сопл с малыми градиентами. Таким образом, с ростом градиентов максимальное переохлаждение увеличивается. Такое влияние продольных градиентов скорости на величину переохлаждения физически легко объяснимо. Увеличение продольных градиентов означает увеличение относительной скорости изменения всех термодинамических параметров пара. Чем больше скорость изменения параметров пара, тем дольше может сохраняться состояние переохлаждения. Следовательно, чем больше продольный градиент скорости, тем глубже в зону Вильсона пар расширяется без конденсации. Последнее означает, что при одних и тех же начальных параметрах ро и То с ростом градиента скорости скачок будет возникать при больших числах Маха. При появлении на входе в сопло крупнодисперсной влаги скачки конденсации не исчезают, а несколько перемещаются вверх по потоку. Отсюда следует, что даже при значительной начальной влажности (уо < 10%) капли крупнодисперсной жидкой фазы не могут служить центрами конденсации и расширение паровой фазы происходит с переохлаждением. [c.146]

Пример И. Определить температуру п удельную энтальпию влажного насыщенного пара при избыточном давлении 6,5 бар ( 6,5 кгс/см ), если влажность пара составляет 3% (или степень сухости пара х = 0,97). [c.46]

В сверхзвуковых потоках двухфазной среды капельной и пузырьковой структур могут возникать адиабатические скачки уплотнения, как и в однофазных средах (см. гл. 5). При пересечении скачка характеристики двухфазного потока существенно изменяются. Так, степень сухости пара вследствие частичного испарения жидкой фазы будет возрастать, капли будут дробиться, а в некоторых случаях коагулировать при пересечении скачков (в зоне малых и умеренных влажностей). В области больших влажностей скачки могут способствовать переходу одной структуры двухфазного потока в другую (капельной — в пузырьковую, пузырьковой — в пенную). При этом не исключен полный или частичный переход пузырькового течения в однофазное. Адиабатические скачки в двухфазных сверхзвуковых потоках могут быть, как и в однофазных течениях, косыми, прямыми и криволинейными. [c.350]

Повышение начального давления пара при неизменной его температуре и определенном конечном давлении уменьшает степень сухости пара в конце расширения в турбине, т. е. увеличивает его конечную влажность. При переходе от давления ро к давлению ро при постоянной температуре о (см. рис. 1.69) степень сухости пара в конце изоэнтропного его расширения до давления р2 уменьшается от значения в точке 2 до значения в точке 2. [c.122]

Между тем уменьшение степени сухости пара ниже определенного предела для паровых турбин недопустимо, так как происходит износ (эрозия) лопаток и, кроме того, ухудшается к. п. д. турбины. В силу этого допустимая степень влажности пара для последних ступеней турбин составляет 12—14% (степень сухости 88—86%). [c.122]

Расчеты показывают, что для труб диаметром 40—60 мм и выше (т. е. при условиях, для которых предназначалась формула Рамзи-на) значения ш"оср, рассчитанные по зависимостям (1.69) и (1.70), совпадают, когда степень сухости пара д =0,985- 0,990. Из этого следует, что формула Рамзина действительна для потоков небольшой влажности (ш = 1,0-ь 1,5%). Экспериментальные данные, под-тверждаюш,ие справедливость формул (1.69) и (1.70) для интервала влажностей до 0,8—1,0%, пока отсутствуют. [c.44]

В паровом пространстве котла получается насыщенный пар, который содержит в себе мелкие капли жидкости и поэтому называется влажным паром. Влажность пара допускается не более 5 /о для котлов низкого и среднего давления (до 18 кг1см ), т. е. степень сухости его (х) должна быть не менее 95. При форсированной работе котла влажность пара повышается. Особенность насыщенного пара состоит в том, что его температура равна температуре испаряющейся жидкости эта температура повышается с увеличением давления и и.меет вполне определенное значение для каждого давления. При охлаждении насыщенный пар сразу начинает конденсироваться, т. е. постепенно превращается в воду поэтому он неудобен для применения в паровых двигателях. Зависимость между давлением и температурой насыщения, а также удельные объемы и теплосодержание насыщенного пара и воды представлены в табл. 28. [c.50]

В исследованиях на Кольской АЭС был применен простой и достаточно надежный метод (при Сп < 100 м/с) измерения степени сухости пара— дросселирование влажного пара из области состояния х <1,0 в область перегретого пара при постоянном значении энтальпии пара с помощью измерителя влажности пара. С помощью этого прибора на входе в СПП-220М были проведены измерения степени сухости нара по высоте трубы при различных нагрузках турбины (рис. 8.31). [c.341]

Основной поток влажного пара, поступающий в СПП, имеет степень сухости X 0,92 0,93. Вероятно, что значительная часть воды сосредоточена в пленке, которая течет по стенке паропровода. Измерения влажности пара (ИВП) непосредственно на входе в сепарационные пакеты с помощью ИВП-2 также подтверждают тот факт, что практически во всем диапазоне нагрузки турбины N <<150 МВт) степень сухости пара не превышает значений 0,925. Однако была отмечена большая неравномерность распределения влажности пара по пакету и особенно по окружности на входе сепаратора. Так, напрмер, в зоне, близкой к входу пара, влажность пара значительно превышала максимальней предел измерений ИВП, т. е. У > 0,93. [c.342]

Чтобы судить о содержании во влажном паре воды и сухого насыщенного пара, в термодинамике применяют понятие о степени сухости или просто сухости пара. Под степенью сухости (сухостью) пара понимают массу сухого пара, содержащегося в единице массы влажного пара, т. е паро-водяной смеси. Степень сухости пара обозначают буквой X и она выражает долю сухого насыщенного пара во влажном паре. Очевидно, величина 1—х представляет собой массу воды в единице массы паро-водяной смеси. Эту величину называют влажностью пара. Сообразно с этими понятиями началу кипения воды соответствует степень сухости пара, равная О, и влажность пара, равная 1, и, наоборот, завершению процесса парообразования, т. е. состоянию сухого насыщенного пара соответствует степень сухости пара, равная 1, и влажность пара, равная 0. Таким образом, по мере парообразования величина степени сухости пара возрастет от О до 1, а влажность пара уменьшается от 1 до 0. [c.101]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

Результаты расчета интенсивности скачка уплотнения Рц/Pi от приведенной скорости Ki = Wj/у ддя различных степеней сухости перед соплом xi представлены на рис. 10-8 для влажного водяного пара, где pi = 0,49 МПа. Пунктирные кривые соответствуют случаю, когда перед скачком уплотнения и после него смесь двухфазная. Точка 5 соответствует состоянию насыщенной жидкости за скачком (л п =0). Если в двухфазной области при w lV р 1р — = onst с уменьшением Х интенсивность скачка растет, то в случае, когда за скачком жидкость, р 1р падает с ростом xi. По всей вероятности, это объясняется тем, что вблизи нижней пограничной кривой увеличение влажности приводит к тому, что среда все более приближается по своим свойствам к несжимаемой жидкости и для ударного сжатия такой среды необходима большая кинетическая энергия. [c.273]

Возникает вопрос подтверждается ли такое предположение опытом Для уверенного ответа на этот вопрос мы пока еще не располагаем достаточным экспериментальным материалом. Из литературы известны лишь единичные работы [Л. 17, 42, 60], посвященные измерению скорости распространения слабых возмущений в парожидкостной среде, причем между результатами опытов различных исследований имеются расхождения. В частности, Коллинг-хэм и Файри [Л. 60], измерявшие скорости звука в пароводяной смеси со степенью сухости, изменявшейся от 1,0 до 0,05 (давление смеси 1 и 3 бар), вообще не обнаружили какого-либо влияния влажности на величину акустической скорости. При всех значениях х получено одно и то же значение скорости звука а, совпадающее с расчетной (со стороны однофазной области) скоростью звука в сухом насыщенном паре. [c.90]

Возможен и другой способ определения энтальпии влажного пара. Если влажность поступающего пара невелика, то после дросселирования пар может получиться перелретым в этом случае необязательно производить калориметрирование водяного пара для нахождения его энтальпии, а можно определить влажность при помощи таблиц или i — s-диаграммы водяного пара по измеренным параметрам пара после дросселироБания (рг и г)-Степень сухости пара определяется затем так же, как и в первом случае. Этот способ, как более простой, обычно применяется на производстве, причем для нахождения необходимых величин чаще всего используют i —s-диаграмму. [c.255]

Перед началом опыта необходимо убедиться по показаниям приборов, что поступающий в установку пар является влажным. Далее провести опыт точно так же, как и опыт по определению энтальпии перегретого пара. После окончания опыта следует включить электрический нагреватель и отрегулировать его мощность так, чтобы входящий в первую измерительную камеру пар был влажным, а после дросселирования (во второй изм и-тельной камере) — становился перегретым. Убедиться в том, что установлен именно такой режим, можно по показаниям приборов, измеряющих давление и температуру пара в измерительных камерах. Для определения степени сухости naipa в этом случае не прибегать к ка-лориметрированию, а, измерив параметры пара до и после дросселирования в первой и второй измерительных камерах, определить влажность водяного пара в первой измерительной камере по i — s-диаграмме. Во время опыта провести три серии измерений параметров пара в первой и второй измерительных камерах так, чтобы можно было получить три значения степени сухости пара, [c.255]

Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и понижают относительный внутренний к. п. д. турбины. Надежная работа лопаток последних ступеней турбины обеспечивается при влажности пара не выше 12%, т. е. при степени сухости не ниже0,88. Для достижения допустимой степени сухости пара применяется как один из способов повторный (промежуточный) Фиг. 79. перегрев. Сущность его заключается в том, что свежий перегретый пар, поступивший в турбину, после расширения в ступенях высокого давления 1 — 2 (фиг. 79), при пониженном давлении р и температуре подвергается при постоянном давлении (линия 2 — 3) вторичному перегреву до температуры /3, [c.157]

Как уже отмечалось в 11-1 и 11-2, если в турбине течет пар, имеющий значительную влажность, то гидродинамический режим проточной части турбины резко ухудшается и вследствие этого снижается внутренний относительный к. п. д. турбины (ifio,) это в свою очередь приводит к снижению эффективного к. п. д. всей установки в целом. Для современных турбин допустимое значение степени сухости пара на выходе из турбины должно быть не ниже a =0,86-f-0,88. [c.387]

Весовая доля сухого насыщенного пара во влажном насыщенном паре, или, что то же, его количество в 1 кг влажного насыщенного пара, называется степенью сухости или просто сухостью влажного пара и обоз1на1чается через х. Величина (1—х), называемая влажностью пара, представляет собой [c.118]

Если считать этот процесс адиабатным (линия 1-2), то степень сухости пара в конце расширения j 2 = 0,72, т. е. конечная влажность получается равной 28% В действительности, как было показано ранее, из-за тепловых потерь в проточной части турбины процесс расширения пара будет необратимым (условная лчния 1-3) и конечная точка его сместится по изобаре рг в сторону верхней пограничной кривой, т. е. степень сухости отработавшего пара получится более высокой. Если предположить, что T)ot=0,8, то несложный расчет дает величину Хз=0,84, т. е. влажность 16% [c.218]

Турбина, как и все остальные турбины этой фирмы, реактивного типа. Ротор выполнен сварным. Установка сделана в одновальном варианте с частотой вращения 1800 об/мин и состоит из двухпоточного ЦВД и трех одинаковых ЦНД. В схеме предусмотрен выносной сепаратор-перегреватель. Пар в ЦВД поступает через четыре сто-порны клапана. После ЦВД пар направляется в два оди 1аковых выносных комбинированных сепаратора-перегревателя. В сепараторе влаж5 ыГ пар достигает степени сухости, = 0,99 и затем подогревается в перегревателе острым паром до температуры /=240 °С. Для уменьшения эрозии проточной части асе диафрагмы и внутренняя часть корпуса выполнены из эрозионно-стой-кой стали. Проточная часть всех цилиндров турбины имеет развитую систему влагоудаления. На периферии над рабочими лопатками установлены влагоулавливающие камеры известной современной конструкции фирмы. Влажность в конце процесса расширения пара в ЦНД равна 10,2%, а окружная скорость на периферии рабочих лопаток последней ступени достигает почти 500 Mj eK. Длина рабочей лопатки последней ступени /р = [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...