Сталь Длительная прочность — Зависимость

На фиг. 1 приведены величины длительной прочности в зависимости от температуры изделия. Из фиг. 1 следует, что аустенитные стали названных марок и близкие к ним по своему химическому составу теплостойкие стали, имеющие в своем составе 14—16% Сг, 12—16% Ni, не более 1—1,5% Мо, 2—3% Won 1—3% [c.208]

Аустенитно-ферритные стали обладают большей жаропрочностью по сравнению с высокохромистыми сталями. Основным требованием к этим сталям является стабильность их строения. Изменение свойств некоторых аустенитно-ферритных сталей при обычной температуре в зависимости от их структуры представлено на рис. 13.8, а длительной прочности при 600° С — на рис. 13.9. [c.209]

Рисунок 4.32 - Параметрическая диаграмма длительной прочности [36] Точка С, отвечающая изменению ведущего механизма разрушения (при достижении ее начальная энергия активации разрушения скачкообразно изменяется с L до L2), характеризует точку бифуркации. В этой связи следует придать фундаментальное значение параметрам Lj и Lj и пороговому напряжению Ос, отвечающему точке С. Такой тип зависимости подтвержден массовыми экспериментами на стали различного уровня прочности, сплавах никеля, титана, алюминия, магния и др. Это позволило разработать систему критериального

Так, длительная прочность материалов, работающих при повышенных температурах, оценивается напряжением, при котором образец при постоянной температуре не разрушается в течение заданного времени tp = 100, 1000, 10 ООО ч). При этом для жаропрочных сталей, наблюдается степенная зависимость между временем до разрушения и постоянно приложенным напряжением а [c.110]

Влияние структурного состояния стали на предел длительной прочности изучено достаточно подробно [12], и показана зависимость жаропрочности от количества сорбитной составляющей в структуре. [c.49]

Для деталей их жаропрочных сталей и сплавов, работающих при высоких температурах, оптимальным из условий усталостной и длительной прочности будет поверхностный слой с незначительным деформационным упрочнением, соответствующим примерно остаточной деформации, равной б = 1ч-4%, которая для каждого сплава должна устанавливаться в зависимости от рабочей температуры в условиях эксплуатации, или поверхностный слой, металл которого вообще не подвергался пластическому деформированию (без наклепа). [c.202]

Рис. 2. Зависимость предела длительной прочности сталей от температуры

При содержании в сталях рассматриваемого типа до 7—9% Сг несколько увеличивается их сопротивление окислению и значительно повышается коррозионная стойкость в горячих средах продуктов переработки нефти. С увеличением содержания Мо до 1% в 7—9%-ных хромистых сталях еще больше повышается их длительная прочность. Сопротивление ползучести и длительная прочность несколько изменяются в зависимости от длительности испытания, что необходимо учитывать при применении этих сталей. [c.128]

Рис. 14. Зависимость длительной прочности сталей переходного класса

Рис. 28 Зависимость длительной прочности ч предела ползучести низколегированных теплоустойчивых и высоколегированных аустенитных сталей от температуры

На рис. 41 показана зависимость длительной прочности от степени легирования сталей и сплавов. [c.180]

Рис. 41. Зависимость длительной прочности от степени легирования сталей и сплавов при 800" С

Необходимо иметь в виду, что между скоростью ползучести и пределом длительной прочности нет однозначной зависимости. Иногда сталь со структурой, обеспечивающей меньшую скорость ползучести, может разрушиться под действием одинаковых напряжений и температуры раньше, чем та же сталь со структурой, обусловливающей большую скорость ползучести. [c.86]

Аустенитные стали лучше переносят кратковременные перегревы выше расчетной температуры, так как в них менее резко выражена зависимость длительной прочности от температуры, чем в перлитных. [c.247]

Основным видом образцов сварных соединений для испытания на длительную прочность, как и при кратковременных испытаниях, являются образцы с поперечным швом. При этом, в зависимости от типа свариваемых изделий, форма образцов может изменяться. В большинстве случаев испытания ведутся на круглых десяти- или пятикратных образцах диаметром 8 или 10 мм. В случае сварки тонколистового материала используются плоские образцы, а для оценки свойств сварных стыков труб малого диаметра—трубчатые образцы. В пп. 2, 3 и 4 приведены значения пределов длительной прочности большинства используемых в сварных конструкциях энергоустановок сталей там же приведены указанные характеристики для металла швов и сварных соединений. [c.22]

Рис. 18. Диаграммы длительной прочности стали XI8H9T при различных температурах а — после закалки с 1050 — 1100° С на воздухе с выдержкой 30 мин] б—после закалки при той же температуре и старения при 700° С в течение 20 ч в — изменение удлинения образцов после испытания на длительную прочность в зависимости от длительности времени до разрушения

Перераспределение напряжений в дисках из хромомолибденовой стали в процессе ползучести, кривая пределов длительной прочности и зависимость наибольших растягивающих напряжений от времени показаны на рис. 45. Экспериментальные точки, соответствующие разрушению диска, лежат в области пёресечения этих кривых [13]. [c.214]

Таким образом, во избежание получения при экстраполяции завышенных значений од.п необходимо 1в пределах времени эксперимента получить перегиб прямой 1й(т—1дв. При относительно низких температурах для каждой данной стали межкристаллит-ное разрушение, даже в процессе весьма длительных испытаний, может не выявиться. В этом случае ведут экстраполяцию прямой ]g т—1д9 и затем корректируют результаты. Для условий межкристаллитного характера разрушения предел длительной прочности в зависимости от температуры может быть определен при помощи полученного Станюковичем эмпирического уравнения [c.16]

Рассмотрим влияние на длительную прочность концентрации напряжений. Экспериментальные исследования показывают, что концентрация напряжений в условиях ползучести может вызвать как снижение, так и повышение длительной прочности в зависимости от материала образцов. На рис. 11.25 представлены приведенные в работах [1, 2] графики зависимости предела длительной прочности от времени для гладких, образцов и образцов с концентратором напряжений, выполненных из сталей двух марок. Концентратором напряжений была глубокая выточка — несколько изменённый по рекомендации Г. В. Ужика круговой гиперболический глубокий надрез Нейбера. Как следует из этих графиков, для более хрупкой стали ЭИ415 концентрация напряжений снижает длительную прочность, а для сплава ХН70ВМЮТ с более высоким уровнем пластических свойств концентрация напряжений повышает длительную проч- [c.260]

Объяснение различного влияния концентрации напряжений на длительную прочность в зависимости от материала образцов можно дать на основе анализа напряженного состояния в окрестности концентратора в условиях ползучести [2]. На рис. 11.26 изображен примерный вид эпюр осевых о , окружных 0( и радиальных напряжений в наименьшем поперечном сечении образца. Напряженное состояние точек в окрестности концентратора — трехосное растяжение. У материалов с низкими пластическими свойствами (например, сталь ЭИ415) эпюры осевых и окружных напряжений имеют резкий подъем от средней части к периферии. Пики напряжений с течением времени сохраняются, что приводит к снижению прочности надрезанных образцов по сравнению с гладкими.- У материалов с более высоким уровнем пластических свойств пики напряжений меньше и с течением времени они. уменьшаются. Трехосное растяжение в окрестности надреза затрудняет развитие деформаций ползучести и поэтому длительная прочность образцов с концентратором может быть выше, чем гладких. [c.261]

Рис. 349. Зависимость длительной прочности (100 000 ч) котельных сталей рт температуры (К. Л. Ланская)

Рис. 7.23. Температурные зависимости пределов выносливости (сплошные кривые) и пределов длительной прочности (пунктирные кривые) для одинаковой длительности нагружения / — сталь малоуглероди-стая 5 — сталь углеродистая S — сталь углеродистая улучшенная.

Таблица 205. Предел длительной прочности стали 38ХНЗМЛ в зависимости от температуры испытания (тангенциальные образцы) (данные Л. Н. Давыдовой)

Предел длительной прочности за 200 ч стали 30Х2Н2ВФА, закаленной с 900° С и отпущенной при 640° С, в зависимости от температуры испытания имеет следующие значения o qq=980 МПа 02Ш = 900 МПа =500 МПа =270 МПа [101]. [c.253]

Из (5.27) видно, что No сильно зависит от длительной пластичности металла б. Длительная пластичность сталей определяется в первом приближении по результатам испытаний на длительную прочность (где обычно приводится б в момент разрушения) путем аппроксимации экспоненццального выражения в зависимости "от времени [c.238]

Следует учитывать, что превыщение расчетной температуры 5 °С уменьщает абсолютную долговечность аустенитных сталей на 25—30%, а феррито-перлитных — на 35—45%. Повышение температуры на 15 °С (с 540 до 555 °С) приводит к снижению длительной прочности на 25—35% в зависимости от марки стали (рис.5.2). [c.181]

Практически все директивные документы предусматривают контроль качества узлов и деталей основного котлотурбинного оборудования тепловых электростанций в зависимости от срока их эксплуатации. Основополагающей является зависимость между параметрами (температура и напряжение) оборудования и продолжительностью его эксплуатации. При расчетах ресурса высокотемпературных элементов оборудования снижение свойств металла в процессе длительной эксплуатации обеспечивается снижением допустимого напряжения, зависящего от величины длительной прочности металла. В табл.5.3 приведено снижение этого напряжения от длительности эксплуатации для элементов оборудования из стали 12X1МФ. [c.197]

Параллельность линий зависимости д = /(т) и <Тд = /(т) в двойных логарифмических координатах дает возможность определить и практически использовать коэффициент пересчета горячей длительной твердости в длительную прочность. Значение коэффициента К для стали 12X1МФ графически показано на рис.5.8. С достаточной для практики точностью предел длительной прочности определяется по формуле [c.198]

Рис. 5.8. Зависимость коэффициента перехода К от горячей твердости к длительной прочности стали 12X1 МФ от температуры испытания

Кроме изложенных выше данных, полученных на аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при 650° С, в Институте машиноведения выполнена экспериментальная программа в широком диапазоне температур (500—700° С) на стали Х18Н9 того же класса, но с лучшими технологическими свойствами. Проведены испытания на ползучесть, длительную прочность и пластичность, длительное малоцикловое нагружение при жестком и мягком режимах с выдержками (1, 5, 50 и 500 мин). Обработка полученных данных в форме критериальных зависимостей (1.2.8), (1.2.9) подтвердила возможность деформационно-кинетического подхода к оценке [c.28]

Обработка экспериментальных данных по сталям Х18Н10Т, Х18Н9Т и Х18Н9 показывает возможность описывать с достаточной точностью соответствующие кривые в параметрической форме. На рис. 1.2.7 и 1.2.8 приведены характеристики длительной прочности и пластичности сталей в зависимости от параметра [277] P=T + gt), (1.2.11) [c.30]

Хотя кривые длительной прочности сталей Х18Н10Т, Х18Н9Т и Х18Н9 имеют перелом, связанный с переходом от внут-ризеренного к межзеренному характеру разрушения [17, 165, 167, 201], использование постоянных значений параметрических коэффициентов во всем интервале времен дает вполне удовлетворительные результаты и не требуется подбор различных величин коэффициентов в зависимости от типа разрушения [25]. [c.30]

В зависимости от соотношения влияния этих процессов в данных условиях испытания возможно как упрочнение, так и разупрочнение предварительно деформированного металла. При повышении температуры и продолжительности испытания роль и значение процессов разупрочнения возрастает по сравнению со значением деформационного упрочнения, что в случае наклепа приводит к понижению характеристик усталости и жаропрочности сталей и сплавов по сравнению с ненаклепанным состоянием. На характер зависимостей длительной прочности, ползучести и сопротивления усталости от предварительного наклепа влияет субструктура, возникающая в зернах в результате предварительной деформации металла и отжига. [c.200]

На рис. 1 и 2 показаны сводные графики изменения значений предела ползучести при скорости ползучести 1% за 100 ООО ч и предела длительной прочности за 100 ООО ч в зависимости от температуры. Для сравнения на рис, 2 нанесены значения предела длительной прочности наиболее распространенной хромоникелевой стали Х18Н9Т. [c.91]

Рис. 2. Зависимость длительной прочности жаропрочных сталей н сплавов п ajjj)

Рис. 10. Зависимость длительной прочности (о.2, ) сложнолегированных хромистых сталей от температуры

Рис. 24. Зависимость длительной прочности окалпиостойких сталей и сплавов от температуры

Длительная прочность стали ХТ1Л-Б в зависимости от температуры отпуска [c.204]

Если опыт на ползучесть до разрушения ставится в условиях 0 = onst, то кривые длительной прочности (статической усталости), построенные в полулогарифмических координатах, оказываются, по крайней мере на начальных участках, линейными. Это соответствует зависимости типа (1.3), если считать силу s пропорциональной действующему напряжению ст и 7 = onst. С понижением уровня напряжения на указанных кривых может появиться перелом с переходом к более пологому участку, при еще более низких уровнях — следующий перелом и так до выхода на предел длительной прочности. На рис. 1.19 приведены примеры кривых длительной прочности жаропрочных сталей при различных температурах Т и отношениях касательного напряжения к нормальному k. Эти кривые строились по данным опытов на ползучесть до разрушения тонкостенных трубчатых образцов, подвергавшихся осевому растяжению и закручиванию [59, 62] при постоянных значениях истинного нормального и истинного касательного напряжения. [c.28]

Фиг. 1. Изменение величины длительной прочности стали ЭИ257 в зависимости от температуры

Рис. 3-10. Зависимость поперечного сужения металла коваяо-сверленой паропроводной трубы диаметром 273X48 мм из стали 15Х1М1Ф от времени при испытании на длительную прочность (температура испытания 570 С).

Фиг. 10. Длительная прочность сварных соединений стали 15ХШ1Ф в зависимости от уровня прочности заготовок перед сваркой (цифры указывают величину относительного сужения образца в месте разрушения)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...