Стали в водопроводной воде

Особенно сильно этот фактор влияет на коррозию металлов в нейтральных электролитах, протекающую с кислородной деполяризацией. Он облегчает диффузию кислорода и часто меняет характер процесса и его контролирующую стадию. Так, при коррозии железа и стали в водопроводной воде (рис. 249) начальное [c.352]

Температура влияет и на характер коррозии до 80" С сталь в водопроводной воде подвергается местной коррозии, а выше этой температуры коррозия принимает равномерный характер [3]. [c.22]

Какой потенциал имеет цинковое покрытие на стали в водопроводной воде относительно насыщенного каломельного электрода [c.208]

Для случая контакта никеля со сталью в водопроводной воде распределение плотности коррозионного тока зависит от расстоя- [c.564]

На рис. 33 приведена зависимость предела выносливости сталей различного состава на воздухе, в водопроводной и морской воде от их временного сопротивления. На воздухе предел выносливости низколегированных конструкционных и нержавеющих сталей с увеличением временного сопротивления повышается. В коррозионных средах (водопроводная вода) условный предел коррозионной усталости конструкционных низколегированных сталей независимо от их прочности составляет всего 100—150 МПа. Предел коррозионной усталости нержавеющих сталей в водопроводной воде гораздо выше, чем конструкционных низколегированных сталей, и увеличивается с повышением их временного сопротивления. [c.96]

Железо быстро растворяется в разбавленных растворах и. устойчиво в концентрированных растворах азотной кислоты. После воздействия концентрированной азотной кислоты железо приобретает способность некоторое время не растворяться в разбавленных растворах этой кислоты. В растворах азотнокислого серебра, нитритов, перманганата калия, хромпика, мышьяковистой кислоты и др. при достаточно высокой их концентрации железо также переходит в пассивное состояние. Так, прекращение коррозии стали в водопроводной воде отмечается в присутствии [c.83]

Фиг. 16. Потери от коррозии углеродистых сталей в водопроводной воде [6] I — сталь БСт 3 2 — сталь Ст, 3 спокойная 3— сталь Ст. 3 кипящая —сталь Ст. 5 (шпунт) 5—сталь Ст. 3 кипящая (шпунт).

Особенно большое влияние этот фактор оказывает на коррозию металлов в нейтральных электролитах, протекающую с кислородной деполяризацией. Он облегчает диффузию кислорода и зачастую изменяет характер процесса и его контролирующую стадию. Так, при коррозии железа и стали в водопроводной воде (рис. 119) начальное увеличение скорости движения воды, облегчающее [c.226]

Контакт стали с более благородными металлами понижает защитное действие хромата и бихромата. Чтобы осуществить защиту от коррозии конструкции, состоящей из различных металлов, необходимы большие добавки хроматов по сравнению с теми, что применяются для защиты от коррозии чистой стали. Так, если конструкция состоит из стали, меди и алюминия, то в водопроводной воде, содержащей до 30 г/л хлоридов, сталь будет анодом, а медь и алюминий — катодами. Полностью прекратить коррозию элементов такой конструкции удается при создании pH воды 8—9 и при применении увеличенного количества бихромата калия. Если температура воды повышена до 80—100 °С, то вместе с бихроматом калия нужно ввести высокомодульный силикат. [c.85]

В проточных системах добавка силиката должна составлять 15—20 мг/л. В водопроводной воде защита стали от коррозии обеспечивается приблизительно при таких же концентрациях ингибитора, причем со временем оно может быть снижено до 4— 8 мг/л. Для защиты от коррозии замкнутых стальных охладительных систем применяют силикаты с модулем 2,4—3,3. [c.92]

Азотирование повышает коррозионную стойкость машиностроительной стали в атмосфере, в водопроводной воде, перегретом паре, слабых щелочных растворах и понижает коррозионную стойкость, а также и жаростойкость аустенитной хромоникелевой и нержавеюш,ей хромистой стали. Последнее объясняется тем, что азотированный слой этих сталей значительно обедняется хромом, входящим в состав образующихся нитридов. В аустенитной стали некоторых составов (например, с малым содержанием Ni) это может сопровождаться даже выпадением в азотированном слое а-фазы, в результате чего поверхностный слой становится слегка магнитным. [c.175]

Таблица 13. Скорость коррозии малоуглеродистой стали и меди в водопроводной воде в присутствии ингибиторов (1 г л)

Ингибитор коррозии стали в воде [931]. Эффективен в водопроводной воде. [c.9]

Ингибитор коррозии стали в водопроводной и дистиллированной воде [36], [c.97]

Ингибитор коррозии стали в воде [852]. В водопроводной воде (40—67° С) г = 70—90%. [c.121]

Защитное действие объясняется образованием адсорбционной пленки, препятствующей доступу кислорода к поверхности стали. Не эффективен в дистиллированной воде, не содержащей солей кальция, и в водопроводной воде при 100° С. [c.122]

Кратковременное азотирование поверхности углеродистых сталей, согласно А. В. Рябченкову, повышает выносливость в воздухе на 50—60%, в водопроводной воде — на 120%, в 3%-ном растворе хлористого натрия — на 95%, в атмосфере, насыщенной водяными парами и содержащей 0,27% SO2, — на 45%,. [c.152]

Благоприятное влияние меди было обнаружено Веденкиным в условиях, когда сталь периодически увлажнялась водопроводной водой и высушивалась (рис. 162). Скорость коррозии при введении 0,20—0,25% меди уменьшалась примерно в 4 раза. При периодическом же увлажнении низколегированных сталей морской водой, как показали наши исследования, а также натурные испытания, проведенные в Каспийском море [171], медь (равно как и другие легирующие элементы) не улучшает коррозионную стойкость сталей. Очевидно, это объясняется тем, что в морской воде условия для формирования хороших защитных слоев отсутствуют в связи с образованием растворимых хлористых соединений вместо гидроокисей, которые могут возникать в водопроводной воде. [c.235]

Объясните, можно ли уменьшить коррозию стали, коротко-замкнутой с латунью, в водопроводной воде путем нанесения на поверхность латуни органических красок. [c.122]

Ингибиторы, в частности бихромат КзгСггО , уменьшают коррозионную усталость углеродистой стали в водопроводной воде, в растворе Na l. [c.118]

Выносливость проволоки из опытных марок стали в водопроводной воде понижается в такой степени, что даже для лучшей проволоки из стали 55 при минимальном испытанном нами напряжении 25 кг/мм- условный предел коррозионной усталости не наступает. Более высокие показатели сопротивления коррозионной усталости в водопроводной воде имеет проволока, изготовленная из сталей 55 и 60, более низкие — проволока из сталей 50Г, 50ГС и 50 Т1. [c.221]

Как отмечалось выше, в пределах pH =4-нЮ скорость коррозии зависит только от скорости диффузии кислорода к доступным катодным поверхностям. Площадь поверхности катода практически не имеет значения. Это показали эксперименты Уитмена и Расселла [101. Образцы стали, на /4 покрытые медью, выдерживали в водопроводной воде в Кембридже. Общая потеря массы этих образцов оказалась одинаковой с потерей массы контрольных (не медненых) образцов. Весь кислород, достигший поверх- [c.106]

В работе [146] было установлено, что скорость коррозии стали в 3%-ной H2SO4 уменьшается при переходе от грубой механической обработки к более тонкой в следующей последовательности грубая обработка резцом, пескоструйная обработка, обдувка дробью, обкатка роликами, шлифование, полировка бязевыми кругами, электролитическая полировка. Измерение электродных потенциалов в водопроводной воде показало, что более грубой обработке поверхности соответствует более отрицательное значение начального электродного потенциала. В результате соноставления зависимостей высоты микронеровностей и скорости коррозии стали в кислоте от скорости резания при токарной обработке с постоянным шагом витка (при различных Скоростях резания) авторы пришли к выводу о решающем влиянии наклепа поверхностного слоя на скорость коррозии особенно при малых скоростях резания и отсутствии заметного влияния шероховатости ( истинной поверхности). [c.186]

В связи с тем что скорость коррозии малоуглеродистой стали СтЗкп при испытаниях в растворе муравьиной кислоты имеет тот же порядок, что и при испытании в водопроводной воде, и не зависит от концентрации муравьиной кислоты, при конструировании агрегатов для внесения химконсервантов можно использовать сталь СтЗкп. Этот материал при толщине стенки емкости 3—4 мм обеспечит долговечность изделия не менее 6 лет. [c.77]

Обдувка дробью и вибронаклеп занимают промежуточное положение. По-видимому, склонность сталей после финишных операций, обеспечивающих минимальную рельефность поверхности, к коррозионно-усталостному разрушению, по крайней мере, к его начальному периоду, должна уменьшаться. Это подтвердилось при испытании образцов из сталей 30ХГСН2А и др. Для выяснения роли микрорельефа при одинаковой глубине залегания остаточных напряжений сжатия, т.е. в условиях, когда изменялся только рельеф поверхностного слоя, выглаженные алмазом образцы были подвергнуты кратковременной обдувке мелким песком. При этом предел выносливости образцов на воздухе снизился на 130 МПа, а в водопроводной воде на 180 МПа по сравнению с полученными после алмазного выглаживания. [c.166]

Приведенные результаты находятся в качественном соответствии с полученными ранее данными А.В.Рябченкова [20], который показал, что после азотирования при 600°С в течение 2 ч условный предел коррозионной выносливости стали 30 при /V = 10 цикл нагружения увеличивается примерно в два раза в водопроводной воде и в 0,04 %-ном растворе Na I, незначительно снижаясь с увеличением агрессивности коррозионной среды. Азотированная при 600°С в течение 0,5-5 ч сталь 45 при N = Ю цикл в растворе Na I имеет предел выносливости не намного ниже, чем в воздухе. Использование тлеющего разряда для проведения процессов химико-термической обработки, в частности азотирования, позволяет значительно сократить продолжительность насыщения и улучшить свойства получаемых диффузионных слоев [ 222]. Нами проведено исследование влияния ионного азотирования на выносливость стали в воздухе и в растворе Na I [223]. Для испытания применяли гладкие образцы диаметром 5 мм. Ионное азотирование выполняли на лабораторной установке МАДИ К-2 мощностью 1,2 кВт. [c.172]

В результате нагрева химически осажденное никелевое покрытие превращается в двухфазную структуру — интерметаллическое соединение NisP и твердый раствор фосфора в никеле. Термообработка при 400°С увеличивает твердость и снижает пластичность покрь тия. Повышение температуры нагрева до 750°С дифференцирует защитное покрытие на фосфорсодержащий хрупкий никелевый слой на поверхности и бесфосфори-стый никелевый слой, имеющий более высокую пластичность [231]. Поскольку электродные потенциалы обоих слоев различаются мало, то хрупкое разрушение внешнего слоя при коррозионной усталости углеродистой стали не приведет к преимущественному растворению бесфосфо-ристого слоя. Так как последний имеет более высокую пластичность, то возникшая в фосфорсодержащем слое трещина замедляет скорость развития. В результате нагрев химически никелированных образцов в слабоокислительной среде до 750°С существенно повышает эффективность покрытий на стали 45 и соответственно ее коррозионную выносливость в водопроводной воде. [c.182]

Наличие щелей и зазоров существенным образом влияет на коррозионное поведение хромистых нержавеющих сталей. Стали Х13, XI7, Х28 в щелях подвергаются интенсивной язвенной коррозии вводопроводной воде [111,146]. Чем выше концентрация хрома встали, тем через больший промежуток времени на поверхности стали образуются язвы. С уменьшением величины зазора ниже 0,15 мм скорость коррозии хромистых сталей в щели в водопроводной воде проходит через максимум, который приходится на зазор величиной 0,1 мм. В дистиллированной воде при температуре 95—260° С хромистые стали в зазорах также подвергаются коррозии [111,36], а при введении в нее кислорода, даже в десятых долей мг/л коррозионный процесс заметным образом интенсифицируется. С практической точки зрения, щелевую коррозию следует учитывать и в тех случаях, когда в воде при нормальных условиях работы кислород совсем отсутствует или присутствует в весьма малых количествах. Разрушение может произойти, если кислород попадает в систему на короткое время — на несколько дней или неделю, особенно когда зазоры узкие и относительное движение трущихся деталей очень мало. При температуре 260° С продукты коррозии, образующиеся в щели при контакте деталей из хромистых сталей, могут затруднять движение сопряженных деталей при зазорах менее 0,127 мм [111,36]. Большая скорость коррозии наблюдалась и у заклепок из хромистой стали. Так, при температурах 95—260° С вдоль оси заклепЪк она составляла 18 мм/год. В этих же условиях у заклепок из аустенитной нержавеющей стали 18-8 скорость коррозии была незначительной, а хромистой стали с концентрацией 10—13% хрома она увеличивалась при контакте последней с алюминиевой бронзой, стеллитом и аустенитной нержавеющей сталью. Коррозия при этом становилась язвенной. [c.171]

Азотированная поверхность детали должна быть матовой. Глубина нетравящегося антикоррозионного нитридного (карбонитридного) слоя, состоящего из соединений (Fe N), е (FejN) и у (Fe N), определяемая на микрошлифе, должна находиться в пределах 0,015—0,03 мм. При испытании в водопроводной воде или влажной камере на поверхности азотированной стали не должно появляться следов коррозии. Для контроля качества азотирования применяют также ряд специальных реактивов [19]. [c.167]

Рис. 7.48. Влияние коррозии на кривую усталости легированной стали по результатам испытаний на изгиб с вращением, (а) усталостная прочность в воздухе (6) предварительная коррозия в водопроводной воде в течение 1 сут (с) предварительная коррозия в водопроводной воде в течение 2 сут d) предварительная коррозия в водопроводной воде в течение 6 сут (е) предварительная коррозия в водопроводной воде в течение 10 сут if) усталостные испытания на изгиб в водопроводной воде. (Данные из работы [39] адаптировано с разрешения Рег-gamon Press, In .)

Практическое значение для разработки режима консервации имеет установление времени живучести защитных пленок, получаемых при воздействии на сталь гидроксида натрия (рН = 10,4) и На25Юз (400 мг/л 5102). Результаты проверки последействия гидроксида натрия и силиката натрия на стальные образцы в водопроводной воде, содержащей кислород, показали, что противодействие коррозионной среде предварительно пассивированного в растворе гидроксида натрия металла незначительное, и наоборот, металл имеет высокую устойчивость, если защитные пленки образуются в присутствии силиката натрия. В первом случае пленка сохраняла устойчивость в течение 7 ч ВО втором — 154 ч. [c.166]

Ингибитор коррозии стали, меди и латуни в водопроводной воде и растворах Na l и NaaS04 [1027] и в водных растворах солей трихлоруксусной кислоты [833], стали (Ст. 3), в растворах галогенидов лития [203]. Менее эффективен, чем натрий азотистокислый. [c.150]

Аналогичные результаты были получены В. С. Андреевым 141, который исследовал влияние предварительной коррозии на механические характеристики стали 40 и стали 20ХН после их пребывания в свежей пластовой воде из скважин № 31 Сызранского нефтепромысла (удельный вес 1,0819 реакция нейтральная, НгЗ = 0,02% С1 = = 0,642% 507 = 0,001% НСО = 0,0378% Са++ = 0,608% Mg++ = 0,255% (К+ + Na+) = 4,3%), в водопроводной воде (жесткостью 60—65 немецких градусов ) и в старой пластовой воде, не содержащей сероводорода. [c.66]

Образцы в виде секций труб из стали St35 помещали в водопроводную воду, скорость движения которой составляла 0,6 м/с. После 4 сут испытаний образцы протравливали для удаления продуктов коррозии и определяли потери массы. В течение всего времени испытания поддерживали pH раствора равным 7. В табл. 1.4. приведены результаты испытаний. [c.13]

Действие фосфонокарбоновых кислот или их производных можно значительно улучшить добавлением солей цинка, фосфорной кислоты или фосфатов, которые дают синергетический эффект. Рис. 1.1 показывает защитное действие 2-фосфоно-бутан-1, 2, 4-три карбоновой кислоты по отношению к углеродистой стали St35 в водопроводной воде при перемешивании (комнатная температура, pH 6,5 -г 8,0) [c.13]

Сталь никелевая мокание в водопроводной воде и высушивание Пар 370 1.4 1.4 143 [c.86]

Результаты испытаний на коррозионную усталость приведены в табл. 41. Эти данные показывают, что в результате кратковременного азотирования одновременно с повыплением усталостной прочности на воздухе происходит резкое увеличение коррозионно-усталостной прочности углеродистой стали. В коррозионной среде, имитирующей водопроводную воду, предел коррозионной выносливости увеличился на 116 /ц по сравнению с неазотированной сталью. Образцы стали 30, подвергнутые антикоррозионному азотированию, обладают пределом коррозионной выносливости в водопроводной воде таким же, как и на воздухе. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...