Расчет продольно нагруженных стержней

Расчеты проводились для стержня длиной 50 мм, продольные и поперечные скорости звуковых волн, принимались равными 2000 и 750 м/с. Система двух уравнений (2.74) предполагает задание двух граничных условий на концах стержня. В данном случае на границе задавались упругие и пластические деформации как некоторые функции времени Н1 1) и Яг(0 соответственно. Нагружение в упругой области при г задавалось условием [c.41]

В главе 13 были рассмотрены задачи расчета сжатых стержней на продольный изгиб. Эти задачи включали определение величин критических сил и расчет стержней на устойчивость. Аналогичные вопросы должны быть исследованы при нагружении пластины в срединной плоскости, поскольку при некоторых значениях продольных нагрузок пластина так же, как и сжатый стержень, может потерять устойчивость. Потеря устойчивости гибкой пластины может быть вызвана действием как сжимающих, так и сдвигающих нагрузок, а также может произойти при различном сочетании нагрузок в срединной плоскости. [c.468]

В широком прямоугольном стержне из стали 1040 толщиной 2,0 дюйма, показанном на рис. Q12.4, просверлено сквозное отверстие диаметром 0,25 дюйма. Характеристики стали 1040 следующие S =54 ООО фунт/дюйм, Syp=48 ООО фунт/дюйм, е—50% на базе 2 дюйма и 5 =27 ООО фунт/дюйм . Стержень нагружен знакопеременной продольной силой 8000 фунтов. Коэффициент безопасности при расчете примите равным 1,5. Определите.требуемую толщи ну стержня, проводя расчет для неограниченного срока эксплуатации. [c.427]

Многопролетные стержни (неразрезные балки), стержни со ступенчатым изменением жесткости, а также стержни, нагруженные несколькими продольными силами в промежуточных сечениях, подразделяют на отдельные участки с таким расчетом, чтобы в пределах каждого из них можно было пользоваться дифференциальным уравнением (2). При этом на границах участков должны выполняться условия сопряжения, относящиеся к самой функции и ее производным [c.14]

Расчет на устойчивость при одновременном действии сосредоточенных и распределенных сил изложен в монографиях [28] и [29] некоторые случаи нагружения стоек продольными силами, распределенными по части их длины, рассмотрены в работе [49]. Приближенные расчеты стержней на устойчивость от нагрузок, распределенных подлине, изложены в работе [61].. [c.777]

В первом разделе представлены основные формулы, относящиеся к расчетам как при простых видах деформации (растяжение и сжатие, кручение, изгиб), так и при сложном сопротивлении (косой изгиб, вкецентренное продольное нагружение, изгиб с кручением) в условиях статического и динамического нагружения расчетам на устойчивость, расчетам статически неопределимых систем, кривых стержней, тонкостенных и толстостенных сосудов. [c.3]

Основную роль в напряженном состояний стержней ферм Hfpai6t продольные силы. Моменты и перерезывающие силы в стержнях являются второстепенными факторами. При расчете считают, что стержни фермы соединены идеальными шаровыми шарнирами. Торцовые сечения фермы при деформации принимают плоскими, т. е. считают, что узлы фермы, соединяющие ее со шпангоутом, прикреплены к твердому телу и лежат в одной плоскости. Благодаря жесткости обшивки изгибающие напряжения шпангоутов из плоскости , как правило, невелики. Основную роль в напряженном состоянии шпангоута играет изгиб его в своей плоскости. Таким образом, при расчете переходной отсек рассматривают как ферму, шарнирно прикрепленную к твердому телу в сечениях соединения со шпангоутами. Шпангоуты рассчитывают как плоские рамы, нагруженные в узлах крепления стержней. [c.330]

В обш,ем случае наличие несовершенств приводит к тому, что Стержень подвергается как изгибу, так и Нрямому сжатию. Поэтому представляется вполне логичным заключить, что поведение несовершенного центрально сжатого продольными силами стержня будет аналогично поведению идеального стержня, нагруженного силой, имеющей эксцентриситет е. Это наводит на мысль о возможности использования формулы секанса для расчета предположительно прямых центрально нагруженных стержней путем подбора соответствующей величины относительного эксцентриситета ес1г для учета влияния несовершенств. Разумеется, выбор величины параметра ес г должен основываться на результатах экспериментов тем не менее такое использование формулы секанса является рациональным средством учета влияний несовершенств, более удобным, чем допущение их за счет простого увеличения коэффициента запаса прочности. [c.405]

При определенных классах нагружений соотнонге-ния связи между напряжениями и приращениями нластич. деформаций для упрочняющегося материала могут быть проинтегрированы. В этом случае имеют место соотношения деформационной П. т., среди которых важное место принадлежит теории малых упруго-пластич. деформаций, справедливой при про-стг.1Х нагружениях (напряжения и деформации возрастают пропорционально одному параметру), а также ори нагружениях, достаточно близких к простым. Сравнительная простота соотношений теории малых упруго-пластич. деформаций позволила получить ряд важных результатов при расчетах на прочность и устойчивость деталей конструкций (труб, стержней, пластин, оболочек), дать методы определения динамич. напряжений при продольном ударе стержней и т. д. [c.38]

Сделанная приближенная оценка не может, конечно, претендовать на высокую точность. Изогнутая ось стержня при явно несимметричном характере нагружения может заметно отличаться от принятой синусоиды. Но дело не в точности, а в порядковой оценке. Если нам приходится иметь дело с совместным действием продольных и поперечных сил, необходимо прежде всего сопоставить продольную силу с критической. Если сила существенно меньше критической, то это означает, что можно смело проводить расчеты по одним поперечным силам, пренебрегая продольной. В крайнем случае расчетные напряжения можно увеличить в соответствии с только что найденным отношением. Если же обнаруживается, что продольная сжимающая сила соизмерима с критической, то это указывает не столько на необходимость проведения специального уточненного расчета, сколько на непригодность конструкции вообще и на необходимость ее усиле- [c.164]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

Известно, что при изготовлении детали прямоугольного поперечного сечения, нагружаемой продольной силой, в ней возникают краевые трещины глубиной 0,050 дюйма. Материал детали —сталь А517 (см. рис. 15.24), эксплуатируется она при температуре 75°F (24°С). Известно также, что при номинальном статическом напряжении 80 ООО фунт/дюйм скорость разрушения стержня не превышает допустимой. Какой дополнительный коэффициент безопасности должен быть введен в расчет для обеспечения такой же скорости разрушения в случае, если напряжение 80 000 фунт/дюйм возникает в результате динамического нагружения [c.548]

В главах 1-7 изложены основы сопротивления материалов расчет прямых стержней при простейших видах напряженно-деформированного состояния и стержневых систем, в том числе, ферм и пружин. Главы 9-14 сборника охватывают основы теории напряженного и деформированного состояний, прочность стержневых систем при сложном напряженном состоянии, безмомент-ные оболочки вращения, продольно-поперечный изгиб и устойчивость стержней, модели динамического нагружения стержневых систем, учет эффектов пластичности и элементы методов расчета на усталость. Кроме того, добавлен материал, касающийся стержней большой кривизны, а также задачи повышенной сложности. Общие теоретические положения вынесены в первый параграф приложения. Основные гипотезы сопротивления материалов сформулированы в виде аксиом, что призвано подчеркнуть феноменологический подход к построению фундамента этой науки как раздела механики деформируемого твердого тела. [c.6]

Стержень с постоянным круглым поперечным сечением диаметра d имеет кольцевую выточку, вызывающую концентрацию напряжений. Он нагружен продольной силой, изменяющейся от Pmin = 1 кН до Ртах = 8 кН. Определить коэффициент запаса прочности стержня. В расчетах принять d = 12 мм, К а = 0,833 oF = 0,909 стержень изготовлен из легированной стали (gb = = 900 МПа, Gt = 600 МПа, g i = 300 МПа). [c.466]

Стержень постоянного круглого поперечного сечения диаметра d имеет кольцевую выточку, вызывающую концентрацию напряжений. Он нагружен продольной силой, изменяющейся от Ртах = 9 кН ДО Pmin = 13,6 кН. Определить коэффициент запаса прочности стержня. В расчетах принять d = 12 мм, = = 2,18 = 0,833 = 0,909 материал — сталь 3 (gb = = 380 МПа, Gt = 240 МПа, g i = 170 МПа). [c.468]

В 1971 году в издательстве Наука вышел в свет сборник оригинальных работ Степана Прокофьевича Тимошенко Устойчивость стержней, пластин и оболочек , который был полностью просмотрен и одобрен автором. В этом сборнике дан был очерк жизни и научного творчества С. П. Тимошенко. Предлагаемый вниманию читателей сборник также был просмотрен автором и составлен согласно его желанию, хотя и выходит он уже после смерти С. П. Тимошенко, произошедшей 29 мая 1972 года в городе Вуппертале (Федеративная Республика Германия) на девяносто четвертом году жизни. Здесь содержатся двадцать шесть оригинальных работ С. П. Тимсшечко по проблемам прочности и колебаний элементов конструкции. Эти исследования посвящены изучению резонансов валов, несуш,их диски, эффективному анализу продольных, крутильных и изгибных колебаний прямых стержней посредством использования энергетического метода и применению общей теории к расчету мостов при воздействии подвижной нагрузки, вычислению напряжений в валах, лопатках и дисках турбомашин, расчету напряжений в рельсе железнодорожной колеи как стержня, лежащего на упругом сплошном основании, при статических и динамических нагружениях. Детально рассмотрены важные вопросы допускаемых напряжений в металлических мостах. [c.11]

Имея в виду трудность точного определения характера опор ходового винта, что сильно влияет на вычисляемую в дальпейпк м величину запаса устойчивости п , обычно ограничиваются расчетом на устойчивость винта как неподвижного стержня, нагруженного лишь продольной центрально приложенной сжимающей силой Q, где Q — наибольшее тяговое усилие, развиваемое винтом. Для этого случая кри- [c.509]

Решение задачи о динамической устойчивости стержней при различных законах изменения продольных сил см. [1], [12]. Динамическая устойчивость пластин рассмотрена В. Н. Челомеем [18]. Динамическая устойчивость кольца, нагруженного периодически меняющимся радиальным давлением, исследована Г. Ю. Джанелидзе и М. А. Радцигом [9]. Динамическая устойчивость плоской формы изгиба рассмотрена В. Е. Салионом [15]. Расчетам динамической устойчивости упругих систем посвящена также обширная монография Б. В. Болотина [4]. [c.370]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...