Поток тепла парциальный

Оригинальная конструкция гигроскопического опреснителя показана на рис, 5-13, г [42], Предварительно подогретая вода с помощью сжатого воздуха подается пневматическими форсунками в камеру испарения, в верхней части которой расположен трубчатый ороситель рассола, распыливающий воду из рассольной камеры-поддона испарителя навстречу водовоздушному потоку. За счет разности парциальных давлений пара в потоке воздуха и в пограничном слое воды происходит ее интенсивное испарение. Массообмен увеличивается благодаря разрежению в корпусе и мелкодисперсному распылу исходной воды. Насыщенный водяными парами воздух проходит сепаратор, вмонтированный в коническую перегородку, и поступает в камеру конденсации, в которой находится змеевик, охлаждаемый водой и оросителем дистиллята. Такое решение позволяет в значительной степени интенсифицировать процесс тепло- и мае-сообмена и повысить производительность аппарата. Однако установка усложняется наличием в ней специальных пневматических форсунок. [c.155]

Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны процессам тепло- и массообмена при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [79] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности [c.188]

На разнобой в различных экспериментальных данных по интенсивности тепло- и массообмена в контактных аппаратах существенно влияет и то обстоятельство, что интенсивность передачи физической теплоты дымовых газов воде, испарения воды и конденсации паров неодинакова. Поэтому общая интенсивность передачи теплоты в контактном аппарате, где происходят все три процесса, существенно зависит от соотношения между собой значений Сф, Си и Qk- и именно поэтому весьма затруднительно установить какие-либо четкие закономерности общего (условного) коэффициента теплообмена для всей контактной камеры. В этом [можно убедиться, проанализировав влияние различных факторов на течение каждого из указанных выше процессов. Как известно, на передачу конвективной теплоты наиболее значительно влияют скорость потока и размеры обтекаемых насадочных элементов (эквивалентный диаметр газоходов насадочного слоя). Процессы конденсации паров в контактных аппаратах аналогичны тепло- и массообмену при конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси. Л. Д. Берман [125] показал, что в этом случае конвективный теплообмен между паровоздушной смесью и пленкой конденсата не играет существенной роли. Определяющим фактором является скорость переноса пара к поверхности конденсации, зависящая от разности влагосодержаний или парциальных давлений пара в газовом потоке и у поверхности пленки. [c.168]

Как только температура газового потока снизится до 500—800° С, роль лучистого теплообмена резко падает, особенно, если толщина газового слоя и парциальные давления СОо и НгО невелики. При таких условиях для интенсификации теплообмена преимущественное значение имеют факторы, характерные для передачи тепла конвекцией, на которые и надо обратить внимание. Поэтому во многих случаях целесообразно конструирование тепловой установки с двухстадийной схемой тепловой обработки. [c.105]

Если в потоке ненасыщенного влажного воздуха поместить небольшое количество воды с температурой большей, чем у воздуха, то она начнет охлаждаться по двум причинам. Во-первых, тепло будет передаваться от воды к воздуху вследствие наличия разности температур между ними. Во-вторых, ее тепло будет затрачиваться на испарение, которое обусловлено разностью парциальных давлений пара в слое, непосредственно прилегающем к поверхности воды, и в основной массе воздуха. В этом прилегающем слое воздух находится в насыщенном состоянии при той же температуре, что и вода, поэтому парциальное давление пара в нем будет больше давления насыщения, соответствующего температуре основной массы воздуха, и подавно будет больше парциального давления пара в ней, поскольку воздух ненасыщенный. Следовательно, пар из прилегающего к поверхности воды слоя будет диффундировать в поток воздуха, а убыль его будет восполняться испарением воды. [c.136]

ЭТО показано на рис. 20.3. В ящике имеется равновесная смесь всех четырех компонентов при температуре Т и давлении рв- Через полупроницаемые мембраны смесь сообщается с резервуарами чистых компонентов от Ai до А4, причем каждый резервуар находится при одной и той же температуре Т, но различных давлениях, равных парциальным давлениям компонентов в смеси (это соответствует определению мембранного равновесия, данного в разд. 19.5). Представим теперь, что эти разные компоненты могут обратимо поступать в равновесный ящик или извлекаться из него за счет бесконечно медленного перемещения поршней в нужном направлении и что содержимое ящика может обратимо обмениваться теплом с воображаемой внещней средой, также находящейся при температуре Т. Будет ли при этом тепло поступать в ящик или же уходить из него, зависит, от соотношения между полным конвективным потоком энтропии (разд. 12.8), покидающей ящик вместе с компонентами Аз и А4, и полным конвективным потоком энтропии, поступающей в ящик вместе с компонентами Ai и Аг. [c.415]

Реагенты поступают по отдельности, каждый при некотором давлении р и температуре Т, продукты отводятся также по отдельности, причем при тех же значениях Тир. Число молей каждого компонента, поступающего в контрольный объем Y пли покидающего его, пропорционально соответствующему стехиометрическому коэффициенту в уравнении реакции, что обеспечивает выполнение условия поддержания стационарного состояния устойчивого равновесия смеси в ящике при температуре Т и некотором давлении рв. Для наших нынешних потребностей произвольно предполагается, что парциальные давления всех компонентов смеси меньше, чем р. Следовательно, перед тем как поступить в ящик при соответствующих парциальных давлениях, компоненты Ai и Аг претерпевают обратимое изотермическое расширение, проходя через показанные на рисунке идеализированные турбины и обратимо получая тепло от воображаемой внешней среды, находящейся при температуре Т. Аналогично после извлечения из ящика компоненты Аз и А4 обратимо и изотермически сжимаются в идеализированных компрессорах, обратимо отдавая тепло воображаемой внешней среде. Тепло Qb, поступающее в ящик из внешней среды, будет положительным или отрицательным в зависимости от того, что больше — конвективный поток энтропии (разд. 12.8), выходящей из ящика вместе с компонентами Аз и Ai, или же конвективный поток энтропии, поступающей в ящик вместе с Ai и Аг. Такое же замечание можно сделать относительно суммарного Qin в контрольном объеме Y. [c.418]

Процесс конденсации пара из паровоздушной смеси при движении ее внутри вертикальных трубок пучка представляется следующим образом. По мере движения смеси по трубкам пар непрерывно конденсируется, при этом количество воздуха остается неизменным. В результате конденсации пара и постоянства живого сечения пучка скорость смеси непрерывно падает, а парциальное давление воздуха растет. Одновременно с этим падает и температура паровоздушной смеси вследствие понижения парциального давления пара и некоторого падения давления смеси из-за парового сопротивления. Снижение температуры пара по ходу смеси уменьшает температурный напор. Все это приводит к уменьшению коэффициента теплоотдачи с паровой стороны и удельного теплового потока q. При этом непрерывно изменяется соотношение отдельных составляющих термического сопротивления от смеси к пару. В начале процесса конденсации, когда парциальное давление воздуха в смеси мало, основным противодействием переходу тепла от пара к стенке является термическое сопротивление конденсатной пленки, а диффузионное сопротивление парогазовой пленки при движении смеси с большой скоростью практической роли не играет. По мере движения смеси и падения ее скорости [c.159]

Скорость достижения равновесия при сжижении КОз сравнительно велика. В основном она определяется скоростью отвода тепла конденсирующегося газа. Как правило, при оптимальной температуре конденсации (от —10 до —15 °С) время пребывания газового потока в холодильниках-конденсаторах окислов азота не превышает 5 сек. В случае окисления аммиака кислородом воздуха содержание окислов азота в нитрозных газах часто составляет 11%, что при атмосферном давлении соответствует их парциальному давлению 83,5 мм рт. ст. Давление же паров над жидкой при —10 °С равно 150 мм рт. ст. Таким образом, без применения повышенного давления конденсировать окислы азота почти невозможно. При абсолютном давлении 5 ат, температуре —10 С и содержании в газах 10% N02 степень ее конденсации-может достигать 45%. [c.84]

Тепловая сушка, производимая в печах, протекает следующим образом. Вначале горячие газы, передавая тепло поверхности влажного материала, нагревают ее, вследствие чего происходит повышение парциального давления пара жидкости у поверхности. Поверхностная плотность потока испаряющейся влаги пропорциональна разности парциальных давлений пара у поверхности и в омывающей эту поверхность газовой среде. Когда указанная разность давлений перестанет изменяться, начинается период постоянной (максимальной) скорости сушки, характеризуемый также постоянством плотности теплового потока [c.317]

Критерии Nu и Nud определяют экспериментально по известным плотностям потока тепла q и вещества G, перепадам температур и парциальных давлений Др. К0эс х )ициепты и Xj,/j вычисляют по соответствующим формулам или берут из таблиц. [c.511]

В гидродиеамич. приближении, когда смещения частиц между столкновениями (в отсутствие магн. поля — длина свободного пробега к) меньше характерных масштабов неоднородности плазмы L, а характерные частоты не превосходят частот столкновений v, классические (столкновительные) П. п. описываются матрицей коэф. переноса. Она линейно связывает потоки частиц, импульса и энергии с факторами, нарушающими термодинамич. равновесие,— градиентами парциальных концентраций и темп-р, неоднородностью скорости, электржч, полем (см. Переноса явления). Вследствие большого различия между массами электронов и тяжёлых частиц (ионов и нейтральных молекул) гемп-ры их, вообще говоря, различны, поэтому перенос энергии лёгкой и тяжёлой компонентой рассматривают отдельно. Напр., в отсутствие магн. поля В поток тепла q обусловленный температурным градиентом к.-л. компоненты а, есть тензор плотности потока импульса n = —где тензор скорости сдвигов [c.569]

Рг, появляется новый член — термосила, создаваемая парциальным потоком тепла. Термосила впервые была получена в плазме [c.46]

Для простоты мы в этом историческом обзоре опустили описание работ над разбавленными растворами Не в Не , которые проводились еще за год до первого ожижения чистого Не . Первый подобный эксперимент выполнили Доунт, Пробст и Джонстон [67], показавшие, что Не не увлекается сверхтекучим течением. Оказалось, что, если Не II переносится по пленке на твердой поверхности или перетекает через узкую щель, примеси Не не участвуют в этом движенпи и поэтому отфильтровываются. Вскоре было обнаружено, что это же имеет место и и макроскопических объемах жидкости в двухжидкостной модели Не переносится, таким образом, только нормальной компонентой. Если, в частности, к жидкости подводится тепло. Не будет двигаться вместе с тепловым потоком и его распределение но объему жидкости станет неравномерным. Это явление приводило к значительным ошибкам в первоначальных измерениях парциальных давлений над растворами различных концентраций. Оно послужило также основой для одного из методов разделения изотопов гелия [68]. [c.817]

Капли факела форсунок весьма полидисперсны. Меньшую долю, примерно 20%, составляют мелкие капли диаметром менее 0,3 мм, которые полностью уносятся потоком воздуха. Мелкие капли интенсивно испаряются из-за их быстрого нагрева, повышенного давления над выпуклой поверхностью и снижения парциального давления паров воды в обрабатываемом воздухе за счет его осушки на основной массе крупных капель. Крупные капли диаметром до 2—3 мм недогреваются, что ведет к недоиспользованию температурного потенциала воды. Как видим, имеют место разнонаправленные процессы увлажнение воздуха на мелких каплях и осушка — на крупных. Вследствие полидисперсности форсуночного факела процесс тепло- и массообмена представляет собой целый спектр процессов, характерных для капель разного диаметра [44]. [c.11]

Одним из методов повышения скорости и температуры горения является обогащение воздуха, идущего на горение, кислородом с доведением содержания его в дутье вместо обычных для атмосферного воздуха 20,9% до 25% и выше. Обогащение воздуха кислородом, как это видно из рис. 2-4 и 2-5, например, до 40%, приводит к снижению количества, азота Укг, являющегося балластом в процессах горения, для природного газа с 7,5 ((100%) до 3 (40%) м /м и снижению потерь тепла с уходящими продуктами сгорания за счет их уменьшения вдвое. Кроме того, поскольку выделяющееся тепло при сгорании приходится на меньшее количество продуктов сгорания, растет калориметрическая темцера-тура горения. Это интенсифицирует теплообменные процессы, так как с ростом Гк лучистый поток увеличивается пропорционально Т"н, ускоряя их. Обогащение воздуха кислородом повышает парциальные давления (рис. 2-5) лучеиспускающих газов СОг с 30 до 34% и Н О с 10 до 1 6%, что в свою очередь увеличивает теплообмен лучеиспусканием за счет повышения степени черноты лро-дуктов сгорания. Дутье, обогащенное кислородом, уже давно успешно применяется во многих пламенных печах, где основной процесс теплообмена базируется на лучеиспускании, а не на конвекции (мартеновские, стекловаренные и другие печи с высоким температурным уровнем процесса). [c.46]

Для повышения интенсивности передачи тепла луче-иопуоканием, как видно из формулы (3-1), следует стремиться к увеличению температуры газового потока, толщины газового слоя и парциальных давлений СОг и НгО, т. е. объемных содержаний их в дымовых газах. Особенное значение имеет температура газов, так как тепловой поток пропорционален разности четвертых степеней абсолютных температур, тогда как ат толщины и парциальных давлений СОг и HzO он зависит в меньшей степени. Однако даже при сраинительно малой разности температур, обусловленной высокой температу- [c.101]

Разберем более подробно первое требование. Хорошее смешение жидкого топлива с воздухом возможно только при испарении горючего, так как всякое чисто механическое перемешивание топлива даже в виде очень малых капелек с воздухом, с точки зрения химического соединения молекул, при сгорании не может быть признано удовлетворительным. Следовательно, горючее должно испариться. Испарение может происходить или в самом карбюраторе и всасываюгцей трубе за счет охлаждения входящего воздуха, или в самом двигателе при соприкосновении с горячим впускным клапаном, со стенками цилиндра и далее во время процесса сжатия. Опыт показывает, что в том случае, когда испарение до двигателя с достаточной полнотой произойти не может, работа двигателя становится неэластичной, т. е. двигатель неустойчиво изменяет режим работы и, кроме того, приходится работать на очень богатой смеси. Падо думать, что скорость диффузии совершенно недостаточна для проникновения паров топлива во всю массу воздуха и только при всасывании и прохождении через впускной клапан, когда имеются большие скорости в потоке воздуха, в то же время, несомненно, завихренного, может произойти хорошее смешение. В случае испарения жидкости внутри цилиндра, вероятно, смесь получается неоднородной во всей массе, а часть топлива остается совсем несгоревшей. Найдем условие, при котором топливо может полностью испариться за счет тепла всасываемого воздуха. На основании нашего опыта это условие по возможности всегда должно быть выполнено, хотя повторяем, что оно не является необходимым условием возможности работы мотора. Вообразим смесь, состоягцую из воздуха в количестве Со и паров топлива веса Ст, тогда парциальное давление паров горючего определится по закону Дальтона [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...