Коэффициент влияния абсолютных амплитуду

При /1 = 325 Гц Л 1/Л 2 = —0,93 и при /2 = 665 Гц Л 1/Л 2 = = 0,88. Абсолютные значения коэффициентов Л1 и Л2 пропорциональны амплитудам, колебаний. Определим перемещения над опорами В, О я о" и решим уравнение упругой линии для расчета затухания. Зададимся единичной амплитудой силы инерции Р1 массы т.1, тогда амплитуда силы инерции массы т. будет 1,04 (при частоте 335 Гц). Для упрощения расчета, который в целях демонстрации метода проводим вручную, полагаем амплитуды сил инерции одинаковыми и единичными (Р .о = 2,0)-В этом случае перемещения над опорами и в точке I будут = = 14,63-10" см уо = 2,02-10" см г/в = 1,42-10" см Ув = 0,80-10" см. Для определения затухания в материале данной статически неопределимой системе целесообразно из полного выражения коэффициента влияния выделить лишь ту его часть б у, которая зависит от собственных деформаций балки и не зависит от деформации опор. Затем можно воспользоваться соотношением [c.67]

Влияние на величину предела выносливости состояния поверхности образцов и масштабного фактора подробно описано в работах [3, 22, 97 ]. Зависимость предела выносливости от коэффициента асимметрии цикла R принято изображать графическим, причем из ряда возможных диаграмм [81 получили достаточно широкое распространение две диаграмма предельных амплитуд (диаграмма Хея) и диаграмма предельных размахов (диаграмма Смита). Эти диаграммы можно отнести как к абсолютным пределам выносливости, так и к условным пределам выносливости, отвечающим любым числам циклов до разрушения. [c.21]

При наличии концентрации напряжений, помимо глубины слоя и абсолютных размеров, существенное влияние на эффект упрочнения оказывает уровень концентрации напряжений и градиент напряжений у поверхности. На фиг. 70 дано сравнение эффекта упрочнения для образцов с двумя уровнями концентрации и градиентами напряжений. Кривая t характеризует распределение предельных амплитуд напряжений (пределов выносливости) по сечению кривая 2 является эпюрой рабочих напряжений для образцов с меньшим коэффициентом концент- [c.517]

Изменение зазора Относительные амплитуды колебаний элементов зубчатого зацепления солнечная шестерня-сателлиты Лф1 при рассматриваемых значениях коэффициентов возбуждения Pi и Ра превышают статические деформации, но не достигают по абсолютной величине расчетного значения зазора = 0,001, т. е. при колебаниях шестерни и колеса обратные профили зубьев не соприкасаются и не деформируются. Для исследования влияния на амплитудно-частотные характеристики колебаний контакта нерабочих профилей зубьев зацепления приведенная величина углового зазора у была снижена до значений, соизмеримых с амплитудами вибраций, и принималась равной от 0,05-10 доО,125-10 , при этом Aqp > Лют + Yi - [c.13]

В работах [88 ] и [4 ] рассматривалась также несколько усложненная задача, отличающаяся от вышеизложенной тем, что объект обладает саморегулированием. Влияние последнего на устойчивость оказывается существенным. При положительном саморегулировании объекта состояние равновесия всегда устойчиво. При некотором значении 5, тем большем, чем больше саморегулирование, становятся возможными два автоколебательных режима — неустойчивый с меньшей амплитудой и устойчивый — с большей. Случай отрицательного саморегулирования не рассматривался в статье [88 ] и лишь вскользь упомянут в статье [4 ]. Можно показать, что при отрицательном саморегулировании состояние равновесия всегда неустойчиво, но если коэффициент саморегулирования не очень велик по абсолютной величине, то при 5, меньших некоторого предела, существует устойчивый автоколебательный режим. При достаточно больших 5 система становится абсолютно неустойчивой. [c.171]

В работе [334] сделано предположение о возможности использования данных обратного комбинационного рассеяния на молекулах N2, если известно давление у поверхности Земли, для определения профиля концентрации молекулярных компонент и последующего расчета температуры атмосферы. Хотя было показано, что комбинационное рассеяние может быть использовано для оценки профиля концентрации молекулярных компонент атмосферы, следует подчеркнуть, что этот результат достигается лишь благодаря нормированию искомого сигнала по одновременно измеряемой величине сигнала в обратном направлении от комбинационного рассеяния на молекулах азота, что позволяет устранить влияние аэрозолей на коэффициент ослабления, поправки на l// неопределенности (У ) и флуктуации 1 Абсолютные измерения профиля концентрации молекулярных компонент сильно зависят от указанных характеристик. Авторы работы [334] продемонстрировали хорошую корреляцию между изменениями амплитуды принятого сигнала комбинационного рассеяния на молекулах азота в об- [c.375]

В формулах (16.11)...(16.15) t i и t j — пределы выносливости при изгибе и кручении при симметричном цикле напряжений и Тд — амплитуды циклов при изгибе и кручении и — средние напряжения циклов при изгибе и кручении К и К — эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении -коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения (масштабный фактор) - коэффициент влияния поверхностного упрочнения v /o и / — коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла напряжений. Значения пределов выносливости 0 i и можно определять по формулам (1.14)...(1.17). При отсутствии осевой силы, действующей на ось или вал, и расчете оси или вала без учета растяжения или сжатия, что в обоих случаях соответствует симметричному циклу напряжений в сечениях вала, среднее напряжение цикла при изгибе Стд, = О, а амплитуда цикла при изгибе [c.276]

На величины эффективных коэффициентов концентрации напряжений влияют и их ограничивают целый ряд факторов, таких как статическая прочность 1детали с концентрацией напряжений, теоретический коэффициент концентрации напряжений для данного концентратора напряжений, абсолютные размеры и эффект коррозии трения (fretting effe t), каждый из которых необходимо учитывать. О том, как может быть предсказан эффект коррозии трения, известно очень мало, но приближенная оценка может быть найдена, если предположить, что его влияние будет одинаковым для деталей подобных конструкций (см. разд. 8.5). Это необходимо при оценке прочности болтовых соединений (см. разд- 10.4) и конструктивных деталей, где для алюминиевых сплавов могут быть получены исключительно высокие значения эффективных коэффициентов концентрации для амплитуд Ка (порядка 10) вследствие повреждающего воздействия эффекта коррозии трения. Таким образом, эффект коррозии трения, если он имеет место, вызывает значительно большее снижение прочности, чем то, которое обусловлено концентрацией напряжений, вызванной геометрией детали. [c.21]

ВОЛН на звуковых частотах производится в трубах, и стенки труб могут оказывать влияние как на спектральный состав волны [26], так и на ее затухание. На рис. 33 также приведены данные по затуханию в трубе радиуса 12,4 см звука частоты 13 кгц [56]. Следует отметить, что измерения поглощения в (55 проведены при числах Рейнольдса p/bd) 10 -bil0 , так что здесь можно было ожидать увеличения коэффициента ноглощения на четыре-пять порядков по сравнению с коэффициентом поглощения волны малой амплитуды, что действительно и наблюдается. В [56] числа Рейнолвдса р/Ью 10 и увеличение коэффициента поглощения на три порядка согласуется с теоретической формулой (3.38). Ввиду трудностей измерения поглощения пилообразных волн в воздухе (влияние стенок трубы, трудности измерения абсолютных значений давления и др.) вряд ли следует ожидать согласия jg теорией лучшего, чем по порядку величины. [c.174]

При расчетах деталей на прочность при переменных нагрузках за основу принимается предел выносливости гладкого образца, а в формулы для вычисления запасов прочности или допускаемых напряжений вводятся поправки на влияние кониен-трации напряжений, среды, абсолютных размеров, состояния поверхности, чувствительности к перегрузкам. Это влияние учитывается соответствующими коэффч-циентами, значение которых определяют по графикам, построенным на основе экспериментальных данных [)6]. При несимметричных циклах указанные коэффициенты чаще относят только к амплитуде напряжений. полагая, что эффективные коэффициенты концентрации напряжений не зависят от несимметрии цикла. [c.50]

Уменьшить амплитуду периферических волн можно также нанесением на поверхность оболочки внешнего слоя из вязкоупругого материала. Влияние такого слоя на акустические характеристики оболочки рассматривалось в работах [96 97, 101]. Внутри каждого слоя смещения и напряжения выражались через потенциалы и в результате для двухслойной системы без внутреннего заполнителя получалась система из девяти уравнений относительно неизвестных коэффициентов. Для этой же цели можно воспользоваться общей методикой с применением переходных матриц, описанной в пп. 5.1, 5.7. Если скорость поперечной волны в вязкоупругом слое мала по сравнению со скоростью продольных волн, то при вычислениях сферических или цилиндрических функций можно встретиться с трудностью, описанной в п. 5.1.3, так как в этом случае величины kfO 1 2 будут комплексными числами, большими по абсолютной величине. Если же совсем пренебречь возможностью возникновения поперечных волн в вязкоупругом слое, то его можно аппроксимировать жидким слоем с комплексной скоростью продольньк волн Со и плотностью Ро. Модовые импедансы системы, состоящей из слоя (или системы слоев) с известными импедансами Z и нанесенного на внешнюю поверхность слоя с параметрами ро, Со, определяются таким же способом, как и в п. 5.7.1. Для них справедлива формула (5.111), причем в качестве внутреннего и внешнего радиусов этого слоя следует принять а и Го соответственно. [c.285]

Рассмотрим, как гвдадет введение нулей в правой полуплоскости на характер изменения амплитуды и фазы коэффициента отражения перехода. Модуль величины 2—2, при изменении 2 в окрестности точки —1, как видно из рис. 4.8, меняется незначительно, слегка уменьшаясь к краям диапазона. Характер изменения фазы такой же как и в случае нуля, расположенного в левой по-луплоскосги внутри единичной окружности, однако фиг изменяется медленнее, чем величина 20, добавляющаяся к фазе отраженной от нагрузки волны при двухкратном прохождении ступеньки. Так, в случае 2г=1 при изменении —20 от —120 до —240°, соответствующем двухкратному изменению длины волны, фпг изменяется от —150 до —210°, а модуль 2—2г — от 1,73 на краях диапазоиа до 2 в его центре. Приведенные соображения о влиянии расположения нулей 5п(2) на вид частотной зависимости модуля и фазы коэффициента отражения перехода позволяют построить начальное приближение для аппроксимирующего полинома, пригодное для последующей численной оптимизации. Исходо из общего характера поведения аппроксимируемой функции —Г (2) 2" выбираются необходимые число нулей и области их расположения Численная оптимизация сводится к варьированию положения нулей с целью получения желаемых АЧХ и приемлемых значений волновых сопротивлений ступенек. При этом выбор нулей определяет относительное изменение модуля коэффициента отражения в рабочем диапазоне длин волн, а требуемое абсолютное значение достигается подбором коэффициента А в (4.9). [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...