Предел ползучести выраженный

Пересчитывая результаты опытов при растяжении на сложные напряженные состояния, обычно сравнивают между собой пределы ползучести, выраженные в касательных напряжениях, т. е. принимают, что решающую роль в процессе ползучести играют касательные напряжения. [c.203]

Пересчитывая результаты опытов при растяжении на сложные напряженные состояния, обычно сравнивают между собой пределы ползучести, выраженные в касатель- [c.33]

При перенесении результатов опытов при растяжении на сложные напряженные состояния обычно сравнивают между собой пределы ползучести, выраженные в касательных напряжениях, т. е. принимают, что [c.31]

Инженера-расчетчика, несомненно, заинтересует вопрос, в каком соответствии находятся коэффициенты запасов прочности турбинного диска, определяемые по существующей методике [6, 63], с теми значениями запасов, которые могут быть найдены по формулам (5.53), (5.54), исходя из диаграммы приспособляемости. Примем для сопоставления, что при построении диаграммы приспособляемости в качестве механической характеристики использовался не предел текучести, а предел длительной прочности, т. е. та характеристика, которая является основной в существующей методике оценки прочности диска. Для соответствующего перестроения диаграммы приспособляемости достаточно произвести необходимую замену в выражениях (5.38), (5.45), (5.50) и вытекающих из них формулах. С учетом вводимых запасов прочности такую замену можно считать в какой-то степени соответствующей расчету на приспособляемость по условному пределу ползучести. [c.158]

Так же, как и при нормальной температуре, в области средних температур титан, а- и а + р-сплавы не охрупчиваются под напряжением и временная зависимость прочности определяется исчерпанием запаса пластичности в процессе ползучести. В связи с этим предел длительной прочности, выраженный в относительных единицах, повышается при средних температурах в такой же мере, как и относительный предел ползучести (рис. 61). [c.131]

Рассмотрим характеристики ползучести, выраженные со стандартным отклонением, эквивалентным по. величине отклонению температуры на 72 °С (или в 2,4 раза по долговечности, или на 10% по напряжению, величины эти приблизительно эквивалентны друг другу). Проектируемый температурный предел оказался бы примерно на 288°С (4б) ниже температуры, при которой средний по свойствам образец [c.82]

В зависимости от цели расчета в выражениях (7.60) предел прочности о-в может быть заменен на предел текучести <Го,2, а предел длительной прочности (Гд. - на предел ползучести <Гп с [c.499]

Для объяснения скорости установившейся ползучести в работах [196 221, V. 1, р. 417] предложены выражения, описывающие ее связь со скоростью анизотропного роста кристаллитов S , Sa соответственно по осям с и а, а также пределом прочности при сжатии облученного материала. [c.153]

Рассмотренные закономерности длительного малоциклового деформирования позволяют на основе приведенных уравнений записать аналитическое выражение для семейства изохронных кривых циклической ползучести при заданном числе полуциклов нагружения по параметру времени = (в пределах упругой разгрузки) и [c.181]

Если мгновенная деформация, возникающая при приложении нагрузки, и деформация первой стадии неустановившейся ползучести малы по сравнению с деформацией второй стадии установившейся ползучести, то выражение (13.11) вполне можно использовать для расчетов. С помощью этого соотношения можно вычислить напряжения при заданной температуре, при которых деформация не превосходит некоторого предела. В табл. 13.4 приведены постоянные В я N для трех материалов и трех значений температуры (время в сутках). [c.442]

Из этого выражения, учитывая, что ползучесть рассмотренного. материала ограниченная, можно приближенно получить (Предел длительной устойчивости оболочки [6] на бесконечном интервале времени Л4с/- "=0,2055 ог/г , т. е. наименьшее значение критического момента для данной оболочки. [c.46]

При длительном воздействии нагрузки сверхтвердые пропитанные древесноволокнистые плиты при растяжении имеют ясно выраженную затухающую ползучесть. Трехмерная сетчатая структура связующего (фенолформальдегидный клей) при растяжении может вытягиваться только до определенных пределов, после чего начинается ее разрушение. Зависимость между деформациями плиты и нагрузкой можно считать линейной. [c.110]

После снятия нагрузки первоначальные размеры изделия частично восстанавливаются (если не был превышен предел текучести материала). Величина колебания дефор мации пропорциональна толщине стенки подшипника (с уменьшением толщины стенки подшипника уменьшается ползучесть). При расчете подшипников предельно допустимую деформацию нужно определять с учетом ползучести. Для этого табличное значение модуля упругости Е нужно умножить на выражение г—Ц-, где ке = — коэффициент пол- [c.159]

Так же как и в расчете лопаток в пределах упругости, предположим, что напряженное состояние всех точек лопатки является одноосным, и используем гипотезу плоских сечений. Из последней следует, что в некоторой точке поперечного сечения, определяемой координатами I и т], в системе главных центральных осей выражение для пластической деформации, образовавшейся за счет ползучести материала, имеет вид [c.100]

Проинтегрировав выражения (4.11) в соответствующих пределах, найдем приращение деформации ползучести за цикл Аец и среднюю скорость ползучести [c.245]

Сопоставление расчетной кривой (см, рис. 2.35) с экспериментальной подтверждает допустимость этого предположения. (Расчетная кривая для р 0,5% получена из кривой для р О смещением влево на величину е - p p/e ). Такой вид поверхности текучести позволяет объяснить, в частности, появление пластических деформаций в цикле испытаний на знакопеременную ползучесть при напряжениях, меньших предела упругости исходного материала. Выражения (2.56), (2.61) и (2.66), дополненные уравнениями равновесия и совместности деформации сплошной среды, а также необходимыми краевыми условиями, позволяют рассчитать напряженное и деформированное состояния тела при произвольной программе циклического нагружения и нагрева шаговым методом при этом соотношения (2.61) и (2.66) удовлетворяют требованиям, указанным выше. [c.127]

В практических расчетах актуален определенный диапазон скоростей деформирования и соответственно скоростей ползучести материала (ограниченный, в частности, условиями квазистатиче-ского нагружения). Условимся считать верхней границей диапазона некоторое значение ё = В, не превышающее скоростей, обычно реализуемых при испытаниях с целью определения кривых деформирования. Согласно выражению (3.14) этому значению будет отвечать упругая деформация = a lE = Ф° (В), где а в — предел прочности материала. Нижней границей будем полагать значение ё == о, которому соответствует /"п = ajE = Ф° (6q) сГд — предел ползучести. Указанные границы В, Ьд (гд, г ) являются условными и могут преобретать различные значения в зависимости от поставленной задачи. Заметим, что в указанном выше предельном случае, когда подэлементы обладают чисто склерономными свойствами (гв = г ), зависимость (3.16) уже не содержит скорости ё и значение максимальной упругой деформации зависит только от температуры. Такая модель была рассмотрена в гл. 2. [c.47]

Рас. Н.9. Способе выражения результатов испытв ния в зависимости от харак тера приложения нагрузки а — статическое растяжение б — испытания на ползучесть (а предел ползучести при допуске Sjjp за время Сдр), сг > а" > и " в — усталостные испытания г — ударные испытания (А — работа разрушения) [c.204]

Прочность характеризует свойство металла или сплава сопротивляться действию внешних сил. По способу действия внешних сил различают прочность на растяжение, сжатие, изгиб, кручение, усталость и ползучесть металла с определением соответствующего предела прочности, выраженного в кПмм . По системе (СИ) предел прочности — это давление, равное 1 н на 1 (1 н/м" ), при котором испытуемый образец металла разрушается. [c.6]

К числу материалов, обладаюш их резко выраженной склонностью к бездеформационным разрушениям в области высоких температур, относятся, по исследованиям Тума и Рихарда [50 хорошо известные в турбостроении хромоникелемолибденовые стали, для которых характерно соотношение между пределом ползучести и пределом длительной прочности, представленное на фиг. 207, а. Этот недостаток в известной степени свойственен и некоторым хромомолибденованадиевым сталям, например сталв состава С = 0,3%, Сг = 1,6%, Мо = 1,28%, V = 0,10%, для которой соотношение между пределом ползучести и пределом длительной прочности показано на фиг. 207, б. [c.271]

Рнс. 9. Способы выражения результатов испытания в зависимости от характера приложения нагрузки а — статическое растяжение б — испытания на ползучесть ( о—предел ползучести при допуске пр за время т пр ) . в — усталост- [c.17]

Накопленная деформация ползучести за данный по-луцикл k длительностью т (т — время в пределах цикла) получает отражение, наряду с активной деформацией от нагружения, в Fq, S). Эта функция выражается следующим образом с учетом выражения р2 8) в соотношении (5.2) [c.94]

Для построения кривой располагаемой пластичности материала использованы данные по длительной пластичности в условиях испытаний на ползучесть (фполз) и статического нагружения с широкой вариацией времен до разрушения (фстат)- На рис. 1.2.3 приведены соответствующие экспериментальные данные. Наблюдается выраженная зависимость располагаемой пластичности от времени, причем в диапазоне времен деформирования до 50 ч происходит переход от внутризеренного к межзеренному разрушению. Несколько больший темп охрупчивания характерен для испытаний на ползучесть, однако уже после 25—50 ч разница практически исчезает и происходит стабилизация процесса изменения пластичности. Не наблюдается различия также и в пределах весьма малых времен разрушения. [c.24]

В процессе ползучести при высоких температурах зерно делится на субзерна —области с малой разориен-тнровкой кристаллических решеток. Между субзериами нет ясно выраженных границ. На границах субзерен наблюдается только повышенная плотность дислокаций. Субзерна мол<но наблюдать как в оптическом микроскопе, так и рен тгеновским методом. Разориентировка кристаллических решеток между субзернами в пределах одного зерна составляет от долей градуса до нескольких градусов. [c.74]

В моделях ползучести, контролируемой диффузией, для чистых металлов коэффициенты самодиффузии появляются в выражении для скорости переползания в виде произведения (см. (2.13)), где Л о и Ло —атомная доля и коэффициент диффузии вакансий соответственно. Для разбавленных твердых растворов еще можно использовать коэффициент самодиффузии растворителя. Для концентрированных сплавов АВ, в которых атомные доли А и В сравнимы, понятия растворитель и растворимое вещество исчезают и вакансии уже нельзя считать вакансиями А или В (как в ионных кристаллах с отличающимися подрешетками). Они просто являются вакантными позициями, в которые с различными вероятностями могут переходить атомы А или В. Коэффициент диффузии, используемый в моделях ползучести, контролируемой Диффузией, должен быть средним коэффициентом диффузии D =NoDv и выражаться через >а и Ой — экспериментельно определяемые коэффициенты диффузии меченых атомов А и В в АВ. Бребек и Пуарье [39] в своем общем термодинамическом анализе рассмотрели два предель- ных случая [c.142]

Описанные три простейших элемента реологической дюдели можно объединить в одну составную систему. При этом можно получить две типичные модели, обычно рассматривае.мые при исследованиях. Податливый элемент, состоящий из параллельно соединенных жидкостного демпфера и пары сухого трения, удобен как модель материала, имеющего диаграмму дефорлшрованпя с отчетливо выраженным пределом текучести. Если напряжение ниже предела текучести, материал ведет себя как абсолютно хрупкое тело, а если выше, то И1меет. место дефорлшция, величина которой зависит от длительности нагружения (деформация ползучести). При напряжениях ниже т деформация равна нулю, а при напряжениях выше т имеет место дефор.мация, соответствующая перемещению поршня в жидкостном демпфере. [c.226]

Большая часть деформации ползучести возникает на протяжении первого часа выдержки под нагрузкой. Повышение твердости и предела текучести стали сопровождается уменьшением деформации ползучести при напряжении, равном пределу текучести или превышающем предел текучести. Так, например, закаленная сталь менее подвержена ползучести, чем та же сталь после закалки н отпуска. С повышением температуры скорость ползучести увелич1шается, особенно при напряжениях, близких к пределу текучести. При испытании отожженной мягкой стали, обладающей отчетливо выраженным пределом текучести, деформация ползучести начинается только спустя некоторое время после достижения максимального значения напряжения от внешней нагрузки, превышающего предел текучести. В стали с более высокой твердостью и монотонной диаграммой деформирования реологический процесс начинается непосредственно после достижения напряжения, соответствующего условному пределу текучести или превышающего предел текучести. Деформация ползучести, возникающая в течение первого часа выдержки образца под нагрузкой, составляет более 70 о общей деформации. Быстрое уменьшение скорости деформации с дальнейшей выдержкой под нагрузкой является характерной особенностью, отличающей ползучесть при нормальной телшературе от ползучести при высокой температуре. [c.243]

Конструкционные стеклопластики представляют собой группу сложных гетерогенных анизотропных материалов с сильно выраженной температурной зависимостью показателей механической прочности и ползучести. Их прочностные и деформационные свойства достаточно полно изучены 111] в интервале температур не выше 300—400° С, что является верхним температурным пределом длительной службы современных наиболее теплостойких стеклопластиков. Имеющиеся в литературе данные о температурновременной зависимости прочности и закономерностях деформации стеклопластиков (при их аналитическом выражении уравнениями с неизменными коэффициентами) ограничены условиями постоянства температуры и стабильности структуры нагружаемого объема материала [1, 7]. [c.108]

Как было показано в работах [7, 8, 9], характерной особенностью малой пластической деформации является локальность и скачкообразность ее протекания. При одном и том же напряжении после небольшой средней пластической деформации всего образца в нем могут быть как пластически деформированные, так и недеформированные макрообъемы образца. Известно, что наиболее ярко локальность пластической деформации проявляется у металлов, дающих площадку текучести. Величина пластической деформации, на которую локально и скачкообразно деформируются макрообъемы образца при напряжении, равном пределу текучести, была названа критической деформацией. Для каждого металла она имеет свое определенное значение [8, 9]. Следует отметить, что локальность протекания малой пластической деформации характерна не только для металлов, выявляющих при растяжении площадку текучести, но и для металлзв, не обнаруживающих ее [8, 9]. Многочисленными исследованиями, проведенными в лаборатории прочности под руководством И. А. Одинга, показано, что и при других условиях испытания, например при ползучести, релаксации, имеет место ярко выраженная локальность протекания пластической деформации. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...