Упрочнение Схема распределения напряжений

Рис. 14. Схема распределения напряжений при полигональном упрочнении

На фиг. 74, а представлена схема распределения напряжений в случае гибки с большим радиусом закругления, когда имеет место упруго-пластический изгиб. Зависимость напряжений от деформаций дается без учета упрочнения материала фиг. 74, б относится к гибке с малым радиусом закругления (полностью пластический изгиб). [c.138]

Эпюра на фиг. 74, в дает схему распределения напряжения в случае гибки с большим радиусом закругления (упруго-пластический изгиб), с учетом упрочнения материала, а на фиг. 74, г — то же при гибке с малым радиусом закругления (полностью пластический изгиб), с учетом упрочнения материала. [c.138]

В действительности для большинства реальных материалов в малой области конца разреза из-за больших напряжений возникает зона проявления нелинейных свойств материала, в которой распределения напряжений и смещений отличаются от упругого. В схеме квазихрупкого разрушения [220,231] принимается, что зона нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины. Это позволяет считать, что и размер данной зоны, и интенсивность пластических деформаций в ней целиком контролируются коэффициентом интенсивности напряжений, пределом текучести и коэффициентом упрочнения, а поле напряжений вокруг пластической области описывается асимптотическими формулами (8.40). [c.330]

Нами описана значительно упрощенная схема работы стержня при неравномерном распределении напряжений. На самом деле выравниванию напряжений препятствует не только явление упрочнения, но и изменение напряженного состояния в месте концентрации, переход его из линейного напряженного состояния в объемное. Такое сложное напряженное состояние будет исследовано в главе VI. [c.57]

Распределение напряжений перед трещиной при плоской деформации, показанное на рис. 42, сходно с таковым в случае образцов с надрезом. Метод допускает возможность деформационного упрочнения материала и дает приемлемую аналогию поля линий скольжения для материалов, не испытывающих деформационного упрочнения. В каждом случае могут быть применены конкретные видоизменения, но общая схема остается прежней. [c.88]

Кроме того, следует отметить, что полученные данные могут служить основой для построения новых физических моделей процесса хрупкого разрушения, основанных не на традиционных схемах концентрации напряжений из-за различного рода неоднородностей дислокационной структуры, а за счет различного рода локальных неоднородностей распределения ансамбля кластеров из точечных дефектов различной мошности и природы [368, 691]. Таким образом, при определенных температурно-силовых и временных условиях стадия зарождения первичного очага концентрации напряжений и первичной трещины, а также последующая стадия развития хрупкой трещины должны рассматриваться с позиций изложенной выше модели диффузионно-дислокационной микропластичности. При этом теория должна рассматривать диффузионную стадию зарождения ансамбля кластеров различной мощности (т.е. с различным уровнем концентрации напряжений вблизи единичных кластеров), их рост и эволюцию в процессе вьщержки под нагрузкой (взаимодействие между собой, перераспределен е в размерах и др.). Т.е. взаимодействие между собой локальных источников перенапряжений от единичных кластеров в микрообъемах формирует общее макроскопическое поле внутренних напряжений в кристалле, ответственное за деформационное упрочнение кристалла, а также создает некоторую критическую ситуацию по пиковым напряжениям, превышающим в некоторой точке ансамбля прочность кристалла на разрыв [368, 691]. [c.259]

Для повышения прочности сварных соединений (равномерного распределения напряжений в шве) прутки при сварке укладывают в определенном порядке. На рис, 131, а дана примерная схема последовательности укладки прутков при Х-образном соединении. Прутки укладывают попеременно с одной и с другой стороны заготовки, а, кроме того, во избежание коробления винипласта наплавление прутка производят последовательно в двух противоположных направлениях. Последовательность укладки прутков при выполнении У-образного шва показана на рис. 131, б. Если сварка ведется с предварительной укладкой корневого прутка, то для упрочнения сварного соединения дополнительно заваривают винипласт со стороны выступающей части корня. Для этого со стороны корня с помощью разметочного резца, имеющего закругленную вершину, делают небольшую У-образную канавку, которую затем заполняют сварочным прутком. [c.233]

На рис. 28 были приведены эпюры распределения напряжений 0р и 00 по толщине заготовки при г > 5s, когда влиянием напряжений 0р можно пренебречь, и при относительно малом r/s (для объемной схемы напряженного состояния) для горячей деформации, когда упрочнение отсутствует, и для гибки с упрочнением. В последнем случае напряжения определялись по формулам (94). [c.93]

В табл. 36 приведены схемы распределения тангенциальных напряжений и формулы для определения моментов внутренних сил для приближенного подсчета (без учета смещения нейтрального слоя, утонения и упрочнения материала) и для уточненного подсчета с учетом этих реальных условий процесса гибки. [c.76]

Схемы, подобные приведенным на рис. 53 и 54, позволяют проанализировать влияние различных факторов (глубины упрочненного слоя, абсолютных размеров, уровня концентрации напряжений и т. д.) на эффект упрочнения. Так как разрушение в описанном выше случае является подслойным, то твердость и величина остаточных. напряжений у поверхности не влияют на эффект упрочнения. Основную роль при подслойном разрушении играют глубина наклепанного слоя и распределение остаточных напряжений в зоне перехода от упрочненного слоя к неупрочненной сердцевине. Эффект упрочнения в этом случае растет с увеличением толщины слоя [c.155]

Для объяснения эффекта упрочнения, обусловленного расположением эпюры распределения остаточных напряжений и механических свойств по сечению детали, целесообразно рассмотреть схему, представленную парне. 2.10 [72]. [c.49]

Аналитическое решение задачи о распределении напряжений и деформаций у вершины трещины при упругопластическом деформировании является сложной математической задачей, которая до настоящего времени ие решена. Ввиду осесимметричности поля напряжений у вершины трещины при продольном сдвиге (схема III) решение задачи наиболее простое. Для этой схемы нагружения имеются решения как для неупрочняющегося материала, так и для материала с упрочнением [112J. [c.10]

В действительности для большинства реальных материалов в малой области конца разреза из-за больших напряжений возникает зона проявления нелинейных свойств материала, в которой распределения напряжений и смещений отличаются от упругого. В схеме квазпхрупкого разрушения (Орован, Ирвин) ирпнилшется, что зона нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины. Это позволяет считать, что и размер данной зоны, и интенсивность пластических деформаций в ней целиком контролируются коэффициентом интенсивности напряжений, пределом текучести и коэффициентом упрочнения, а поле напряжений вокруг пластической области описывается асимптотическими формулами. Следовательно, для квазихруикого разрушения обе формулировки критерия разрушения сохраняются. В дальнейшем мы не будем делать существенного различия между хрупким и квази-хрупким (в указанном смысле) разрушением и для обО [c.92]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

При дальнейшем увеличении толщины упрочненного слоя, не сопровождающемся увеличением твердости на поверхности, разрушение из под-слойного может перейти на поверхность, что поясняется схемой, представленной на рис., 56. В этом случае дальнейшее увеличение глубины слоя не приводит к повышению эффекта упрочнения и основную роль играют твердость и величина остаточных напряжений на поверхности. Кривая 1 показывает распределение пределов выносливости по сечению с учетом остаточных напряжений при толщине слоя Л (аналогично кривым в на рис. 53 и 54), кривая 2 — при толш,ине слоя Л, кривая 3 — при толш,ине слоя А". [c.155]

Различное поведение сталей после старения при прямом и обратном нагружениях связывают с эффектом Баушингера в виду аналогичного характера зависимостей свойств при повторном нагружении от нагрева. Отсутствие упрочнения после деформационного старения в случае равнонаправленной деформации объясняется тем, что плоскости движения дислокации определяются направлением максимальных касательных напряжений. После деформационного старения распределение примесных атомов в основном следует дислокационной структуре, созданной деформацией. При изменении направления максимальных касательных напряжений вступают в действие новые источники дислокаций, движение которых происходит по новым плоскостям, где отсутствуют нарущения в структуре, вносимые деформационным старением. По мнению авторов работы [2], упрочняющий эффект деформационного старения может определяться не только ограниченной подвижностью дислокаций, окруженных примесными атомами, но и тем, что старые , заблокированные, дислокации становятся препятствием для новых дислокаций, движущихся по тем же плоскостям. Новые же дислокации, движущиеся при изменении схемы нагружения по новым плоскостям, таких препятствий не имеют. [c.71]

Данные, представленные на рис. 2.9, и схема (рис. 2.10) позволяют сделать вывод о том, что при подслойном разрушении твердость и остаточные напряжения у поверхности не влияют на эффект упрочнения. Основную роль при подслойном разрушении играют глубина наклёпанного слоя и распределение остаточных напряжений в зоне перехода от поверхностно-упрочнённого слоя к неупрочнённой сердцевине. Следовательно, в инженерных расчётах при подслойном разрушении поверхностно-упрочнённых деталей в качестве основного критерия упрочнения следует применять глубину наклёпа А . [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...