Сталь припои

На качество соединения существенно влияет величина соединительного зазора и условия течения припоя в нем. При пайке углеродистых сталей припоями из меди, латуни и серебра зазор устанавливается в пределах 0,05 — 0,15 мм. [c.482]

Ортофосфорная кислота плотность 1,6—1,7) Канифоль Спирт этиловый или этилен-гликоль (флюс — ЛМ- ) 32 6 62 200-240 Пайка хромоникелевых коррозионно-стойких сталей припоями с содержанием олова не менее 30 % для пайки меди и ее сплавов ие рекомендуется [c.119]

Фосфат аммония Фторид аммония Канифоль 10—90 0.5-15 Осталь- ное — Пайка хромосодержащих коррозионно-стойких сталей припоями системы РЬ — Sn Флюс неагрессивный [c.121]

Соляная кислота Хлористый алюминий Формальдегид Вода 3 — 6 3-6 4-8 Остальное Пайка меди, медных сплавов и сталей припоями с пониженным содержанием олова [c.126]

Полиэфирная смола Соляная кислота Этиловый спирт 60—80 0,1-10 Осталь- ное Лужение меди и стали припоями систем РЬ — Sn Остатки флюса отмываются водой [c.126]

Стали, содержащие 18 % хрома и легированные титаном, алюминием, кремнием, плохо смачиваются серебряными припоями (ПСр 72 и ПСр 72 МЛН) в вакууме и аргоне. Некоторое улучшение растекания обнаруживается при легировании припоя ПСр 72 титаном (0,12 %) или цирконием (1 %). Пайку коррозионно-стойкой стали припоем ПСр 72 производят в вакууме 10"1 Па по предварительно нанесенному барьерному слою меди или гальванического никеля по непокрытой [c.237]

При пайке меди, латуни и мягкой стали припоями на оловянно-свинцовой основе установлена эмпирическая связь между зазором Д и температурой пайки /а из условия получения максимальной прочности паяного соединения в следующем виде [10] [c.335]

Для малоуглеродистых и конструкционных сталей, припоев на основе олова [c.120]

Пайка алюминия и сплава АМЦ с медью и сталью припоями на основе олово—цинк—кадмий [c.239]

Введение палладия в серебряные припои способствует также улучшению смачивающей способности их при пайке сталей. Припои Ag—Си—Pd и Ag—Pd—Мп в жидком состоянии не вызывают химической эрозии стали и поэтому пригодны для пайки тонкостенных конструкций. Соединения из коррозионно-стойких сталей, паянные припоями Ag—Pd—Мп, менее склонны к коррозии, чем соединения, паянные припоев Ag—Мп. [c.113]

Наиболее пригодны для пайки хромистых ферритных сталей Припои 1) 40% Ag 30% Си 28% Zn 2% Ni, температура растекания 783° С , 2) 40% Ag 30% Си 25% Zn 5% Ni температура растекания 850° С 3) 50% Ag 15,5% d 16% d 15,5% Zn 3% Ni температура растекания 690° С. [c.292]

Перед пайкой коррозионно-стойких сталей припоем системы Мп—Ni с минимальной температурой плавления их поверхности предварительно никелируют (слоем толщиной до 40 мкм) для улучшения сцепления стали с паяемым швом. Соединения, выполненные таким припоем без никелевого подслоя, могут отслаиваться при повышенных температурах. [c.295]

Кроме описанных, используют припои специального назначения для паяния нержавеющих сталей для паяния пластинок твердого сплава и пластинок из быстрорежущей стали припои для паяния алюминия и его сплавов и др. [c.309]

Это правило дает возможность объяснить, в частности, условия образования или устранения прослоек при пайке сталей припоями, содержащими кремний. Известно, что кремний, вводимый в припои для снижения температуры их плавления и повышения жидкотекучести, имеет слабое химическое сродство с серебром (образует эвтектику с малой растворимостью), но более сильное с медью (образует систему сплавов с широкой областью твердых растворов и с химическими соединениями). Сродство кремния с никелем, железом и марганцем значительно сильнее, чем с медью, и тем более с серебром. [c.54]

Для пайки хромоникелевых нержавеющих сталей припоями, содержащими более 30% 5п [c.260]

Для пайки алюминия и сплава АМц с медью и сталью припоями оловянно-цинковыми и цинково-кадмиевыми [c.261]

При пайке сталей припоями — медными, серебряными и др. в некоторых случаях совмещают нагрев под пайку с нагревом при термической обработке. Полная термическая обработка паяных стальных соединений (включая закалку) из-за разных коэффициентов расширения стали и нежелезных припоев может вызвать местные разрушения паяного шва. Закаленные и обработанные по режиму низкого отпуска стали весьма чувствительны к действию жидких припоев ПОС 40, ПОС 60, олова под их влиянием они разрушаются хрупко и с малой нагрузкой. [c.323]

Наиболее пригодны для пайки хромистых ферритных сталей припои [c.330]

Перед пайкой нержавеющих сталей припоем системы Мп — N1 с минимальной температурой плавления применяют предварительное никелирование поверхности стали (до 40 мкм N1) для улучшения ее сцепления с паяным швом. Соединения, выполненные таким припоем без никелевого подслоя, могут отслаиваться при повышенных температурах. [c.333]

Конструкционные п нержавеющие стали припоями, содержащими свыше 30 % олова. Для пайки медн и ее сплавов не рекомендуется. Остатки флюса пе вызывают коррозии нержавеющей стали [c.265]

Данный способ применяют прежде всего для пайки нелегированных сталей припоем L u. [c.296]

Сборка деталей. Качество паяного шва, его внешний вид, соответствие паяного узла размерам чертежа во многом зависят от качества сборки. При сборке прежде всего должны быть обеспечены необходимые зазоры под пайку. Например, при пайке низкоуглеродистых сталей припоями системы 8п-РЬ должны выдерживаться зазоры [c.199]

По прочности паяные соединения уступают сварным. Паять можно углеродистые и легированные стали всех марок, твердые сплавы, цветные металлы, серые и ковкие чугуны. При пайке металлы соединяются в результате смачивания и растекания жидкого припоя по нагретым поверхностям и затвердевания его после охлаждения. Прочность сцепления припоя с соединяемыми поверхностями зависит от физико-химических и диффузионных процессов, протекающих между припоем и основным металлом. [c.238]

Изделия из алюминия и его сплавов паяют с припоями на алюминиевой основе с кремнием, медью, оловом и другими металлами. Магний и его сплавы паяют припоями на основе магния с добавками алюминия, меди, марганца и цинка. Изделия из коррозионно-стойких сталей и жаропрочных сплавов, работающих при высоких температурах (выше 500 °С), паяют тугоплавкими припоями на основе железа, марганца, никеля, кобальта, титана, циркония, гафния, ниобия и палладия. [c.240]

Так как нержавеющие стали пассивны и имеют высокий положительный потенциал, то допустим их контакт с другими пассивными или благородными металлами и сплавами серебром, серебряным припоем, никелем, сплавом Ni—Си с 70 % Ni, сплавом, содержащим 76 % Ni, 16 % Сг и 7 % Fe, а также с алюминием в средах, где он сохраняет, пассивность. [c.325]

Триэтаноламин Фторборат кадмия Фторборат цинка Фторборат аммония Ф59А) (флюс — 82,5 10 2,5 5 — Пайка алюминия и сплава АМц с медью и сталью припоями на основе олово —цинк и цинк-кадмий [c.127]

При пайке коррозионно-стойких сталей припоем ПСр 25 КН с применением флюса ПВ209 наблюдается растрескивание. Поэто.му припой ПСр 25КН непригоден для пайки тонкостенных изделий, от которых требуется герметичность, и для узлов, подвергающихся вибрационным нагрузкам. Для предупреждения растрескивания необходимо следить за тем, чтобы в процессе нагрева детали не находились в напряженном состоянии. При этом нужно выбирать такие серебряные припои, которые не проникают по границам зерен основного. металла. В этом случае применяют припой ПСр 40 с использованием флюса ПВ284Х. [c.238]

Для пайки коррозионно-стойких сталей можно применять припои на основе никеля системы Ni—Сг—Мп, Ni—Р. Припоями Ni—Сг—Мп можно паять в среде аргона с трехфтористым бором. При пайке в вакууме припоями, содержащими марганец, последний интенсивно испаряется, засоряет вакуумную систему, адсорбируется поверхностью, окисляется и затрудняет смачивание стали. Припои с широким интервалом кристаллизации системы Ni—Сг—Мп плохо смачивают коррозионно-стойкую сталь и образуют пористые паяные соединепн. . [c.239]

При двухфазном строении сплава, образующегося в паяном шве, ширина зазора оказывает влияние на характер распределения фаз в шве. Так, в случае пайки коррозионно-стойкой стали припоем системы Си—Ni—Мп—Zn ма. нсимальную прочность имели образцы, паянные с зазором 0,2 мм, поскольку в этом случае более легкоплавкая и малопрочная вторая фаза типа р-латуни располагалась в междендритиых пространствах. При уменьшении зазора она представляет собой сплошную прослойку в центральной части шва [c.305]

Для алюминия и алюми-нневомарганцевых сплавов с медью, сталью, припоями Sn—Zn, Zn—Od [c.116]

Такой тип зависимости — 6 обычно имеет место при пайке металлов пластичными припоями, слабо взаимодействующими с паяемым металлом и значительно менее прочными, чем этот металл. Подобная зависимость впервые обнаружена при пайке кор-розионно-стойкой стали припоем Ag—Си—Zn— d с температурой ликвидуса —600° С. По данным Р. Н. Лича при уменьшении зазора от 0,6 до 0,04 мм предел прочности стыковых па яных соединений повышался с 30 до 90 кгс/мм . Снижение предела прочности паяных встык образцов с уменьшением зазора от 0,04 мм объясняли случайными дефектами паяного шва, в частности, пори- [c.57]

Повышение ударной вязкости соединений при пайке легированных углеродсодержащих сталей припоем ПЖКЮОО возможно после предварительного их никелирования. Ударная вязкость соединений увеличивается с увеличением зазора. [c.63]

Наиболее активны и удобны при пайке коррозионно-стойкой стали припоем П0С61 флюс 25, а при пайке стали 10 флюсы 10 и Прима П. Флюсы 10 и 25 — реактивного действия, при их контакте со сталью на ее поверхности высаживаются олово и кадмий, которые образуют легкоплавкий подслой, облегчающий растекание припоя. Остэтки этих флюсов необходимо после пайки тщательно смывать. [c.286]

При двухфазном строении сплава, образующегося в паяном шве, величина зазора оказывает влияние на характер распределения фаз в шве. Так [10]. в случае пайки нержавеющей стали припоем системы Си—Ni—Мп— Zn максимальной прочностью обладали образцы, паянные с. зазором 0,2 мм, так как в этом случае более легкоплавкая и малопрочная вторая фаза типа р-латуни располагалась в междендритных пространствах. При уменьшении зазора она располагалась сплошной прослойкой в центральной части итва. Значение предела прочности при этом снижалось с 52 до 26 кгс/мм . С увеличением зазора предел прочности также снижался из-за возникновения дефектов типа усадочных раковин. [c.201]

Образование борида СгВг в шве при пайке хромистой стали припоями системы Ре —В вызвано, несомненно, диффузией хрома к границам зерен. [c.29]

Характерно, что в сплавах Си — N1 — 51 образуются химические соединения никеля с кремнием М1з51, в которые не входит медь. При пайке стали медным припоем, легированным небольшими количествами кремния (0,5—2%), на границе с паяемым металлом образуется прослойка соединения железа с кремнием. При пайке стали припоем, состоящим из меди и цинка (латунью), содержащим до 0,5% 51, также образуется хрупкая прослойка интерметаллида с кремнием [5]. Более слабое сродство цинка с кремнием по сравнению с его сродством с железом не предотвращает образования этой прослойки. Добавка в латунь Л59 около 5% N1, имеющего большее химическое сродство с кремнием, чем с железом, оказывается достаточной для предотвращения образования хрупкой прослойки интерметаллида с кремнием в паяных швах. Благодаря высокой растворимости кремния в жидких сплавах Си — 2п — N1 при кристаллизации образуется дендритная структура без выделений интерметалли-54 [c.54]

Диффузионная пайка путем испарения компонентов-депрессантов была осуществлена, например, при соединении аустенитных нержавеющих сталей припоями систем N1 — 1п, N1 — Сг — 1п. Диффузионная пайка может происходить также путем диффузии элементов паяемого металла в припой или взаимной диффузии. Например, при пайке сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б) слаболегированными припоями N1 — Мп — Сг паяный шов дополнительно легируется компонентами основного материала [66]. При пайке вольфрама эвтектическим припоем Р1 — 3,5% В в результате диффузии вольфрама в припой в шве образуется твердый раствор с платиной и тугоплавкий борид ШгВ при этом температура плавления шва повышается и температура распая шва оказывается выше температуры рекристаллизации вольфрама [250]. [c.162]

При пайке нержавеющих сталей припоем ПСр25КН с флюсом № 209 наблюдаются единичные трещины в паяных швах при охлаждении при эксплуатации паяных изделий, выполненных припоем ПСр25КН, паяные швы растрескиваются поэтому припой ПСр25КН не годится для узлов, подвергаемых вибрационным нагрузкам, а также для изделий, от которых требуется высокая герметичность. [c.330]

Рис. 84. Зависимость прочности соединения на срез от величины зазора при пайке сталей припоем ПСр45

Предел прочности спая на растяжение (по опытам с серебряными припоями ПСр40 и ПСр45) для большинства сталей на 30—40 % выше Тср, а для особо высоколегированных сталей выше до 2 и более раз. [c.78]

Карбонат циклогексиламина имеет несколько большее давление паров (53,32 Па при 25 °С), и его пары также эффективно ингибируют коррозию стали [45]. Высокое давление паров обеспечивает более быструю защиту стальной поверхности как при изготовлении первичной упаковки, так и при необходимости вскрытия и повторного запечатывания упаковки. При проведении этих операций концентрация пара может падать ниже необходимого для защиты стали значения. Пары этого вещества уменьшают коррозию алюминия, цинка и припоя, однако не оказывают ингибирующего действия на кадмий и усиливают коррозию меди, латуни и магния. [c.273]

К воде циркуляционных охлаждающих систем например в системах охлаждения двигателей, можно добавлять 0,04—0,2 % хромата натрия Naa r04 (или эквивалентное количество Na2 rj07-2H20 с добавлением щелочи для создания pH = 8). Хроматы замедляют коррозию стали, меди, латуни, алюминия и припоев, используемых в этих системах. Так как хроматы расходуются медленно, то добавлять их в воду для поддержания концентрации выше критической можно через большие интервалы времени. Для уменьшения потерь от кавитационной эрозии и коррозионного действия воды в системы охлаждения дизелей и других двигателей большой мощности рекомендуют вводить 2000 мг/л (0,2 %) хромата натрия. [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...