Подслой

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Для упрощения задачи переходный слой и вязкий подслой объединим в одну зону — пристенный слой. Так как количество частиц в единице объема газовзвеси сравнительно невелико и их касание поверхности как правило, точечное, то кондуктивный теплообмен между частицами и стенкой учитывать не будем. При перемещении газовых и твердых частиц между указанными зонами скорость и температура компонентов в ядре (и. 180 [c.180]

Вязкий подслой характерен наличием значительного изменения скорости и температуры компонентов потока [c.185]

Лй оси у (по нормали к поверхности нагрева). Продольная теплопроводность мала и ею можно для рассматриваемого слоя пренебречь. Далее для дисперсных потоков с небольшой концентрацией твердых частиц можно принять, что отклонения реологических свойств от ньютоновских будут учтены кажущейся вязкостью дисперсного потока т)п в соответствии, например, с (4-43). Принимая на стенке скорость движения нулевой, а профиль скорости в районе ламинарного подслоя толщиной 6л.п —прямолинейным, находим в порядке первого приближения изменение скорости потока в рассматриваемом подслое равным v —v i = v x = v x. Тогда [c.186]

Плотность удельного теплового потока в этом подслое определяется механизмом теплопроводности и согласно закону Фурье [c.186]

Здесь Хп—кажущийся коэффициент теплопроводности в подслое дисперсного потока, который можно определить по формуле (7-46). Для потоков газовзвеси Величины бд.п и бл.т в (а) и (б) в общем случае неравны, так как соответственно являются толщинами гидродинамического и теплового пограничного подслоя. По аналогии с ламинарным пограничным слоем приближенно принимаем,что [c.186]

Теплоотдача от жидкости к пластине определяется характером течения рабочего тела вдоль поверхности. Около пластины образуется пограничный слой, в котором движение может быть как ламинарным, так и турбулентным. Однако и при турбулентном пограничном слое у стенки имеется тонкий ламинарный подслой, представляющий собой главное термическое сопротивление. [c.431]

Наиболее экономичны подшипники с двухслойной заливкой, состоящей из слоя баббита толщиной в несколько сотых миллиметра, нанесенного электролитически на подслой из пористой бронзы. Отложение баббита в порах бронзовой подложки обеспечивает прочное сцепление баббита с бронзой и создает в бронзовом подслое промежуточную структуру, близкую по антифрикционным качествам к оловянистой бронзе. [c.610]

Для тонкослойных покрытий, в частности в автомобилях, применяют баббит СОС 6-6 (88 % свинца, 6 % олова и 6% сурьмы). Предусматривается металлокерамический подслой, спеченный из порошка с 40 % никеля и 60 % меди на стальной основе. При этом обеспечивается хорошее сцепление слоев, так как металлокерамический подслой пропитывается баббитом, образуя с ним сильно увеличенную поверхность сцепления подслой также диффундирует в стальную основу. Этот баббит имеет повышенное сопротивление усталости, обеспечивает в связи с отсутствием твердых составляющих малый износ цапф и допускает высокопроизводительную технологию изготовления вкладышей (штамповкой из ленты). [c.378]

Никелевые покрытия в основном получают электроосаждением. Металл наносят или непосредственно на сталь или иногда на промежуточное медное покрытие. Подслой меди нужен, чтобы облегчить полировку никелируемой поверхности (медь мягче стали). Это позволяет также уменьшить толщину никелевого слоя (никель дороже меди), необходимую для обеспечения минимальной пористости. Правда, в промышленной атмосфере слишком тонкие никелевые покрытия, нанесенные на медь, могут корродировать быстрее покрытий непосредственно на стали, в основном из-за того, что продукты коррозии меди, образующиеся в порах никелевого покрытия, усиливают агрессивное воздействие на никель [3]. Но такая ситуация не обязательно возникает в других атмосферах. [c.233]

Представляется очевидным, что высокопрочная стальная арматура из стержней или полос, термообработанная для придания большей твердости (Я > 40) и находящаяся под действием растягивающих напряжений, в случае контакта с проникающей сквозь бетонное покрытие водой окажется подверженной КРН. Термообработка иногда приводит к обезуглероживанию (а значит, смягчению) поверхностного слоя. В этом случае КРН не происходит, пока в результате общей коррозии не будет удален внешний слой металла и не обнажится более твердый и чувствительный к КРН подслой. Вывод исключать контакт влаги о такими сталями или использовать менее прочные стали. [c.245]

Таким образом, непосредственно к стенке прилегает тонкая прослойка жидкости, в которой средняя скорость меняется по линейному закону. Величина скорости во всей этой прослойке мала — она меняется от нуля на самой стенке до значений о при у Уо- Эту прослойку называют вязким подслоем. Никакой сколько-нибудь резкой границы между вязким подслоем и остальным потоком, конечно, нет в этом смысле понятие о вязком подслое имеет лишь качественный характер Подчеркнем, что и в нем движение жидкости турбулентно ). [c.246]

В обратном же предельном случае сильной шероховатости (d Уо) снова можно установить некоторые общие соотношения. Говорить о вязком подслое в этом случае, очевидно, нельзя. Вокруг выступов шероховатости будет происходить турбулентное движение, характеризующееся величинами р, а, d вязкость V, как обычно, не должна входить явно. Скорость этого движения— порядка величины о —единственной имеющейся в нашем распоряжении величины с размерностью скорости. Таким образом, мы видим, что в потоке, текущем вдоль шероховатой поверхности, скорость делается малой ( у ) на расстояниях у d вместо у уь, как это было при течении вдоль гладкой поверхности. Отсюда ясно, что распределение скоростей будет определяться формулой, получающейся из (42,7) заменой v/v на d, [c.249]

Падение средней скорости как в турбулентном, так и в ламинарном пограничном слое, обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости. Однако влияние вязкости проявляется в турбулентном пограничном слое очень своеобразно. Самый ход изменения средней скорости в слое не зависит непосредственно от вязкости вязкость входит в выражение для градиента скорости только в вязком подслое. Общая же толщина пограничного слоя определяется вязкостью и обращается в нуль вместе с ней (см. ниже). Если бы вязкость была в точности равна нулю, то никакого пограничного слоя вовсе не было бы. [c.252]

Таким образом, температура, как и скорость, распределена по логарифмическому закону. Входящая сюда постоянная интегрирования с, как и при выводе (42,7), должна быть определена из условий в вязком подслое. Полная разность между температурой жидкости в данной точке и температурой стенки (которую мы принимаем условно за нуль) складывается из падения температуры в турбулентном слое и ее падения в вязком подслое. Логарифмическим законом (54,3) определяется только первое из них. Поэтому, если написать (54,3) в виде [c.298]

Решение Согласно сказанному в 42 поперечная скорость в вязком подслое порядка величины и (масштаб турбулентного движения — порядка у 1уа. Турбулентная температуропроводность, следовательно, [c.301]

Для решения задачи без этих допущений необходимо отойти от упрощенной схемы потока и рассмотреть наряду с турбулентным ядром и турбулентный пограничный слой, состоящий из переходного слоя и вязкого подслоя. Имея в виду, что величины, относящиеся к внешней границе слоя и подслоя, будут соответственно без штриха и со штрихом, относящиеся к твердым и жндким (газообразным) компонентам с индексом т и без ил-декса и относящиеся ко всему потоку — с индексом п , рассмотрим последовательно касательные напряжения и тепловые потоки в вязком подслое, а затем в промежуточном слое и турбулентном ядре. [c.185]

Последнее выражение позволило в [Л. 309] прийти к выводу, что при предельном увеличении концентрации и Z— -оо усиление теплообмена за счет турбулентного переноса тепла частицами составит не более 30%. Такой результат, расходящийся со многими опытными данными и оценкой по теоретической зависимости (6-15), получен в результате ряда упущений и неоправдаиных упрощений. Так, например, для дисперсного и чистого потока е , I, ti i, и приняты одинаковыми. Иначе говоря, при таком подходе все улучшение теплообмена, вызываемое наличием и турбулентными перемещениями частиц, учитывается лишь изменениями в ядре потока, где термическое сопротивление и без того мало. Изменение в пограничном слое, где термическое сопротивление наибольшее и лимитирует результирующий теплопере-нос к стенке, полностью игнорируются. Поэтому естественно, что улучшение теплообмена лишь в пределах турбулентного ядра, без учета одновременно цроявляю-щихся важнейших изменений в вязком подслое дало предельный прирост для Nun/Nu лишь 30%. [c.202]

Для внутренних полостей изделий, которые невозможно окрасить с помощью кисти, например при окраске внутренних поверхностей труб, фасонных частей, некоторой запорной арматуры, удобно применять гуммирование способом налива. Если такие изделия имеют фланцы, то при гуммировании, наряду с антикоррозионной защитой впутрспнен полости, попутно обрезинивают фланцы, что способствует их лучщему уплотнению. Повыщение адгезионных свойств нанритовых покрытий достигается при нанесении их на промежуточный подслой. [c.444]

При насыщении Сг малоуглеродистых сталей образуется а-твердый раствор (25—50% Сг). При насыщении Сг средне- и высокоуглеродистой сталей в поверхностной зоне образуется тонкий (0,02—0,04 мм) карбидный слой 1(Сг, Ре). зСв1 с твердостью ЯР>1300 Мн/ж - в подслое образуется карбидная фаза 1(Сг, Fe), 3I. Зависимость твердости и глубины хромированного слоя от содержания С показана на рис. 10.19. [c.149]

При турбулентном течении в тепловом пограничном слое перенос тепла в нанравлении к стенке в основном обусловлен турбулентным перемешиванием жидкости. Интенсивность такого переноса тепла существешю выше интенсивности переноса тепла теплопроводностью. Однако непосредственно у стенки, в ламинарном подслое, перенос тепла к стенке осуществляется обычной теплопроводностью. [c.405]

Технологичнее электролитическое осаждение баббита слоем толщиной 15 — 20 мкм па поверхности подложки, обработанной начисто. При этом способе обязательно применять пористую подложку, которая, будучи проншапа баббитом, образует антифрикционный подслой, обеспечива-гошпй правильную работу нодшпшшка при местно.м или общем износе поверхностного баббитового слоя. [c.378]

В работе [602] режимы течения были классифицированы по характеру влияния твердых частиц на ламинарный подслой. Результаты, полученные в экспериментах с каналом квадратного сечения, подтвердили, что профили скоростей в газе не зависят от присутствия твердых частиц. Теоретическому исследованию влияния твердых частиц на устойчивость ламинарного течения посвящена работа [536], расширившая область применения метода Сэфмена [674]. [c.164]

Существенными недостатками покрытий на неорганических связующих являются их гигроскопичность, низкая влагостойкость и высокая пористость, поэтому при ирпользовании таких покрытий необходимо принимать специальные Меры по предотвращению коррозии металлической подложки, например нанести подслой органического происхождения. [c.91]

В дальнейшем движением в вязком подслое мы не будем интересоваться вовсе. Наличие его надо учесть только соответствующим выбором постоянной интегрирования в (42,4) она должна быть выбрана так, чтобы было и па расстояниях у г/о. Для этого надо положить с — —1пуо, так что [c.246]

Пульсационное движение в вязком подслое обнаруживает своеобразные особенности, не имеющие еще адекватной теоретической рнтерпретации. [c.246]

Распределение снорости в ламинарном подслое можно считать линейным [c.324]

Дамба — Громеко уравнения 92 Ламинарный подслой 323 Лапласа оператор 68 [c.595]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...