Трещиностойкость образцы

Анализ полученных данных показывает, что влияние огрубления поверхности и стеснения пластической деформации, по-видимому, компенсируется в этом случае воздействием возникших при напылении благоприятных сжимающих напряжений, величина которых может быть достаточно высокой [246]. Нанесение ионно-плазменного покрытия не ухудшает трещиностойкости образца, значения, определенные для различных обработок, примерно одинаковы [c.152]

Таблица 8.1. Трещиностойкость образцов с ионно-плазменным покрытием из нитрида титана

Опыт, накопленный при испытании однородно упрочненных образцов, должен служить базой для разработки стандартных методик по определению характеристик трещиностойкости образцов с покрытиями. Необходимость создания таких унифицированных методик очевидна. Успешное использование результатов, полученных при испытании обычных образцов, подтверждает важность поисков методических решений для испытаний образцов с покрытиями. [c.153]

Предел трещиностойкости образца 1с определен при >=100 мм (см. рис. 3.4.6), а ширина детати > =ЗП/4=285 мм. Относительная длина трещины в детали //М =60/285=0,21. Для этой длины по рис. 3.4.6 находим / =97 МПа-м . Конструкционный фактор находим по формуле (3.4.18) [c.171]

Согласно формуле (2.5.12) конструкционный предел трещиностойкости можно определить, умножив предел трещиностойкости образца /с (см. рис. 2.61) на конструкционный фактор ф [42, 171 Примем на основании экспериментов, что [c.165]

Предел трещиностойкости образца 1с определен при Ь = 100 мм, а ширина дета га =ЗП/4 = 285 мм. Относительная длина трещины в детали ilb = 60/285 = 0,21, Для этой длины по рис. 2.8 находим 1с =97 МПа-м . [c.100]

Второй пример. Образец представляет собой балку (при трехточечном изгибе с расстоянием между опорами 4Ъ) с квадратным сечением 50 X 50 мм, =25 мм, Ь = 50 мм, Y = Y(25/50) === 2,5, (при испытаниях Рс = 140 кН). На основании этих данных получим предел трещиностойкости образца [c.123]

Исследования технологии сварки рассматриваемым методом касаются в первую очередь оптимизации ее параметров, установления их взаимосвязи и зависимости от свойств свариваемых ПМ. В качестве критерия оптимизации наряду с кратковременной прочностью при растяжении [121] или изгибе сварных образцов используют прочность на удар при изгибе [123], результаты оценки деформационных свойств сварных соединений при испытании сгибанием, длительную прочность образцов, в том числе при повышенной температуре, длительную прочность сварных труб [121, 123], трещиностойкость образцов или сварных труб при вдавливании штифта в отверстие диаметром меньше диаметра штифта, в том числе [c.361]

Влияние эффекта закрытия трещины на закономерности распространения усталостных трещин в образцах различной толщины рассмотрено в работе [89]. Показано, что этот эффект следует учитывать при анализе циклической трещиностойкости образцов различной толщины конструкционных сталей повышенной пластичности, так как у этих сталей влияние толщины образцов на припороговую трещиностойкость оказалось неоднозначным с увеличением толщины сопротивление усталостному распространению трещины может как понижаться, так и возрастать [89]. [c.143]

Исследование совместного влияния вакуума и асимметрии (/г = 0,1 0,35 0,7) цикла на циклическую трещиностойкость образцов из высокочистой углеродистой стали N24 (0,42% С) показало [95], что на первой стадии распространения усталостных трещин вне зависимости от асимметрии цикла скорость роста трещины значительно выше в воздушной среде, по сравнению с вакуумом (рис. 4.28). На второй стадии распространения усталостной трещины различие в скоростях роста трещины практически отсутствует. [c.146]

Таким образом, несмотря на то, что номинальные напряжения в сварном соединении меньше предела текучести твердого металла, прослойка полностью вовлекается в пластическую деформацию. В связи с этим трещиностойкость твердой прослойки может быть выше, чем образца, изготовленного из металла с такими же исходными свойствами. Кроме того, уменьшение в объеме закаленного металла снижает вероятность возникновения технологических треш ин, уменьшаются их размеры и область распространения. [c.99]

Полученная зависимость Отр(т ) является характеристикой статической трещиностойкости данной стали с конкретно заданной толщиной h. Эта же сталь с другой толщиной образцов (стенки элемента аппарата) может иметь другую зависимость СЦр(Т1). [c.291]

Если в результате испытаний образцов оказалось, что ударная вязкость и пластические свойства (относительное удлинение 5 и сужение /) ниже нормативных требований, то должны быть проведены дополнительные расчеты по оценке сопротивления хрупкому разрушении по критериям трещиностойкости с привлечением специализированных научных подразделений и специалистов, ответственных за конструирование, изготовление и эксплуатацию обследуемого аппарата. [c.370]

Характеристики трещиностойкости определяют на образцах с трегцинами, и они дополняют сведения о материале, полученные на гладких образцах. [c.123]

Экспериментальное определение предела трещиностойкости проводится путем доведения до разрушения серии однотипных образцов с разными длинами трещин [144, 164]. Преимущественно используют растягиваемые плоские образцы с одной краевой трещиной (рис. 17.7) допускаются также образцы, показанные на рис. 17.4, [c.141]

Механический смысл понятия предела трещиностойкости можно еще пояснить следующим образом. Пусть имеется критическая диаграмма р — I, отвечающая случаю отсутствия пластических деформаций у вершины трещины (т. е. концепция коэффициента интенсивности справедлива). Однако эта диаграмма является теоретической и не совпадает с реальной рс — I из-за развития пластической зоны у вершины трещины, причем всегда р> Рс при данной длине I, так как в силу пластической релаксации напряжений несущая способность образца надает (сравнительно со случаем идеальной упругости, когда такого падения напряжения нет). Тогда можно записать, что [c.281]

Особое место в механике коррозионного разрушения занимает вопрос об условиях инвариантности параметров коррозионной трещиностойкости. Ранее считалось, что известный критерий геометрической инвариантности вязкости разрушения по толщине образца t и длине трещины I [c.340]

Наиболее подробное изложение теоретических аспектов разрушения, подготовки образцов и оборудования, порядка проведения исследований дается здесь для методик, составляющих группы Усталостные испытания и Испытания на трещиностойкость . Это вызвано почти полным отсутствием в литературе данных об оценке надежности и долговечности на образцах с покрытиями. Следует отметить, что методы усталостных испытаний и на трещиностойкость металлических образцов регламентированы нормативными документами (ГОСТы и РД), поэтому нам представляется целесообразным использование этих документов при подготовке контрольных образцов. Кроме того, при изготовлении образцов с покрытием следует, вероятно, соблюдать принцип покрытие должно наноситься на выбранные поверхности металлических образцов, сделанных строго в соответствии с действующим стандартом. Это позволит однозначно оценить влияние покрытия на конструктивную прочность и обеспечить сопоставимость результатов. [c.20]

Причиной понижения предела выносливости образцов с электролитическими железными покрытиями являются остаточные напряжения растяжения на границе основной металл — покрытие , достигающие 100—960 МПа. Эти напряжения оказывают отрицательное влияние на трещиностойкость гладких цилиндрических образцов при асимметричном цикле нагружения и обусловливают особый характер деформации и разрушения. Предел выносливости при этом может снижаться на 50% [55]. [c.31]

Создана установка и разработана методика для измерения длины трещины в процессе ее роста, основанные на пропускании через образец электрического тока и измерении электрического сопротивления и связанного с ним падения напряжения на участке образца с трещиной [65]. Это дает возможность контролировать трещину, зарождающуюся под износостойким покрытием, когда трещина не видна на поверхности. Общий вид установки для испытаний на усталостную трещиностойкость с непрерывной регистрацией длины усталостной трещины показан на фото 3. [c.36]

Большие значения микропластической деформации при одинаковом значении приложенного напряжения к образцам с покрытиями свидетельствуют об увеличении подвижности дислокаций после нанесения покрытий. Благодаря облегчению передвижения дислокаций уменьшается вероятность опасных локальных напряжений, часто приводящих к образованию трещины, В случае возникновения трещины микропластическая деформация способствует затуплению ее кончика, снижая тем самым коэффициент концентрации напряжений, и, следовательно, повышает трещиностойкость. [c.38]

Определение с малоуглеродистой стали на компактных лабораторных образцах при оценке трещиностойкости крупного изделия является совершенно не правомерным. Для случаев эксплуатации конструкции при низких температурах в соответствующих экспериментах возможно определение образцах меньших размеров. [c.137]

Как и при оценке статической трещиностойкости, для проведения испытаний рекомендуется применять плоские и цилиндрические образцы 1234, 236]. Плоские образцы более удобны с точки зрения [c.145]

Существует несколько разновидностей испытаний материалов на динамическую трещиностойкость (вязкость) разрушения. Одна из них реализуется на маятниковом копре. При разрушении образца с предварительно наведенной усталостной трещиной записываются осциллограммы нагрузка — время или нагрузка — деформация . Для проведения эксперимента с помощью этого метода необходимо использовать осциллограф, позволяющий фиксировать быстропротекающие процессы. Нагрузка, приложенная к образцу, фиксируется тензодатчиками, расположенными на опорах копра, на образце или на ноже маятника. Недостатком методики динамической трещиностойкости является то, что из-за малой жесткости системы нож маятника — образец — опора появляется ошибка, связанная с инерционностью системы [244]. [c.147]

В настоящее время весьма трудно оценить роль покрытий в изменении вязкости разрушения. Работы по влиянию газотермических, детонационных и плазменных покрытий на надежность и долговечность образцов с дефектами в виде трещин отсутствуют, имеются лишь весьма немногочисленные данные исследований выявления роли наплавки на вязкость разрушения. Наиболее интересна, на наш взгляд, работа [238], в которой описаны трудоемкие испытания, на основании которых сделаны однозначные выводы о влиянии конкретного покрытия на трещиностойкость ответственной конструкции. [c.151]

При проведении усталостных испытаний также было показано, что основные показатели циклической трещиностойкости образцов, обработанных по режимам РТПУ, выше соответствующих показателей образцов, подвергнутых ИЗО и ВТМИЗО (рис. 8.18). Отмеченные факты связаны с благоприятным влиянием РТПУ на структурные изменения в бейните, а именно с уменьшением длины бей- [c.150]

Рис. 3.8. Диаграммы циклической трещиностойкости образцов со сварным швом (тип VII рис. 2.4) для металла ЗТВ. Сталь 09Г2С.

Предел трещиностойкости образца 1с определен при 6 = 100 мм (см. рис. 2.61), а гиирина детали = ЗП/4 = 285 мм. Относительная длина трещины в детали = 60/285 = 0,21. Для этой длины по [c.165]

По результатам квазистатических опытов быпи представлены скоростные зависимости трещиностойкости образцов из отвержденной эпоксидной смолы в ПММА при малых скоростях нагружения. Эти вязкоупругие полимеры имеют практически одинаковые, условно мгновенные модули упругости и коэффициенты Пуассона их различие заключается в структуре строения эпоксидная смола — сшитый полимер, а ПММА — линейный. Получено, что трещиностойкость образцов из эпоксидной смолы уменьшается, а образцов из ПММА — растет с увеличением скорости нагружения. В отличие от эпоксидной смолы энергия разрушения в ПММА растет с увеличением скорости распространения трещины. [c.125]

Не останавливаясь здесь на пояснении этих двух определений, укажем только, для большей достоверности и уверенности, что полученное уравнение диаграммы трещиностойкости = 1с(ос) действительно отражает сопротивление разрушению данной детали, желательно 1 определять на натурном или полунатурном образце, хотя бы в общих чертах отражающих форму элемента конструкции. Подобные эксперименты трудоемки, но затраты должны быть оправданы для конструкций уникальных (реакторы) или массовых (транспорт). В частности, для типовых видов конструкций, возможно, определять так называемую 1-тарировку (иначе, корректирующую функцию или конструкционный фактор ), которая связывает предел трещиностойкости образца (т. е. материала) с пределом трещиностойкости элемента конструкции или детали по формуле [c.121]

Уточнение характеристик металла должно производиться на образцах, вырезанных из элементов в соответствии с программой исследований. На действующей аппаратуре допускается оценка характеристик металла по измерениям твердости. В зависимости от параметров технического состояния оборудования перечень характеристик должен быть расширен и включать кроме стандартных свойств характеристики малоцикловой и коррозионной устатости, трещиностойкости, механохимической коррозии и др. [c.168]

В режиме циклического нагружения основными характеристиками трещиностойкости являются параметры формулами Пэриса-Махутова. Для экспериментального определения этих величин изготавливаем образцы с трещиной согласно рекомендациям по изготовлению образца для оценки статической трещиностйкости (Х,р с той лишь разницей, что исходную суммарную глубину надреза + трещины устанавливают равной приблизительно а = h/3. Число таких образцов должно быть не менее 5. [c.292]

Получаемый массив экспериментальных данных позволяет аттестовать материалы по сопротивлению разрушению при статическом, циклическом и ударном нагружении с определением предела усталости ст.ь статической (Кю) и циклической (Ki , К, ) трещиностойкости на основе испытаний крупногабаритных образцов линейной механики разрушения с построением (при циклическом нагружении) кинетической диаграммы усталостного разрушения (КДУР), а также показателей сопротивления разрушению при ударном нагружении -критические температуры хрупкости КТХ, ударная вязкость. [c.234]

Масштабный фактор влияет не только на предел выносливости гладких образцов, но также изменяет характеристики циклической трещиностойкости, которые оцениваются при построении кинетических диаграмм усталосгного разрушения (КДУР). На рис. 51 приведены сравнительные данные гго исследованию скорости распространения усталостных трещин (РУТ) в сталях [c.83]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

Определить механическую характеристику — предел тре-щиностойкости ( 17). При экспериментальном определении предела трещиностойкости форму и размеры образца желательно согласовать с конструкцией рассчитываемой детали. [c.284]

С помощью предела трещиностойкости можно оценить материал по его способности тормозить трещину и можно рассчитывать детали с трещинами на прочность, независимо от вида возможного разрушения (вязкое или хрупкое). Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещиностойкости следует определять па образцах, наиболее приближающихся но своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, но поскольку практически это не подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженпых состояний в расчетных сечениях. [c.284]

Относительно коэффициента запаса т следует заметить, что в общем случае он может оказаться функцией длины трещины. Отношение т = 1с(1)/К 1) не есть постоянная величина, и оно может слуяшть основой для назначения подходящих величин коэффициентов запаса т. Такой способ назначения коэффициента т позволит учесть и скомпенсировать различие в тарировках образца и детали ). Коэффициент тп уменьшает предел трещино-стойкости и длину трещины Сна критической диаграмме) при постоянном напряжении. При этом получают допустимый предел трещиностойкости и допустимую диаграмму разрушения. [c.285]

Рассмотрим теперь задачу определения параметров сопротивления материала росту трещин при наличии водорода, позволяющих установить связь между поведением лабораторных образцов в процессе испытаний и поведением материалов в конструкциях при тех же условиях. Заметим, что обычные методы механики разрушения [144] при изучении водородного охрупчивания металлов не являются корректными. Так, анализируя типичные результаты опытов по оценке влияния водорода на кратковременную статическую трещиностойкость металлов [200] (рис. 41.1), нетрудно установить, что определяемый стандартным методом параметр трещиностойкости Kq, будучи весьма чувствительным к воздействию водорода [83, 2(30, 319, 334J, является лишь одним значением коэффициента К из интервала К,ь < Ксш, в кото- [c.326]

На первых этапах развития механики коррозионного разрушения длительную статическую трещиностойкость обычно оценивали но зависимостям долговечности образцов с искусственными трещинами от значений коэффициента интенсивности напряжений в начальный момент испытания (ii o или АГю). При понижении время до разрушения образцов увеличивается. На основании такой диаграммы определяется значение K t или Ki , ниже которого докритический рост трещин отсутствует. Величина Ki — важный параметр системы материал — среда ), позволяющий [c.337]

Иногда целесообразна оценка динамической трещиностойко-СТИ1 т. е. трещиностойкости материалов при нагружении с большими скоростями. Кроме того что многие детали машин и элементы конструкций работают в условиях ударных нагрузок и тем самым привлекают к себе внимание специалистов в области механики разрушения и конструкторов, создаюш их образцы новой техники, интерес к динамической треш иностойкости определяется также и развитием теории остановки трещин [235, 243]. Как известно, в хрупких материалах трещина может перемещаться с большой скоростью, поэтому для описания кинетики ее распространения и остановки необходимо учитывать динамические эффекты. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...