Трещиностойкость

Представленная на рис. 2.21 и 2.22 информация в сочетании с данными по трещиностойкости при какой-либо одной температуре позволяет определить параметры Od и тт в диапазоне температур от —196 до —60°С. Необходимый расчет НДС в структурном элементе у вершины трещины проводили на основании зависимостей, приведенных в подразделе 4.2.2. [c.104]

В работах [232, 234, 356] показано, что для некоторых материалов характеристики вязкости разрушения при циклическом нагружении могут существенно отличаться от характеристик статической трещиностойкости. Циклическое деформирование металла у вершины трещины приводит к нестабильному (скачкообразному) ее развитию при КИН, меньших статической вязкости разрушения Ки. В настоящее время феноменология такого явления достаточно хорошо разработана и описана в работах [29, 197, 232, 234, 267, 356]. Тем не менее физическая природа скачков усталостной трещины изучена недостаточно. Попытаемся дать физическую интерпретацию этого явления. Выше (см. подраздел 2.3.2) была представлена модель, описывающая зарождение усталостного разрушения в масштабе зерна. Разрушение представлялось как многостадийный процесс, включающий зарождение микротрещин по границам и в теле фрагментированной субструктуры, возникающей при циклическом деформировании, стабильный рост микротрещин за счет стока дислокаций в их вершины, образование разрушения в пределах зерна при нестабильном росте микротрещин. Ограничение мае-штаба разрушения при нестабильном росте микротрещин размером зерна возникает в случае их торможения границами зерен или стенками фрагментированной структуры, т. е. при = Oi < 5с(ху), где X/ — накопленная деформация к моменту страгивания микротрещин. Если сгтах 5с(ху), то разрушение может распространяться в масштабе, большем чем размер зерна. [c.222]

Рассмотрим некоторые из существующих моделей прогнозирования статической трещиностойкости Ki [64, 112, 207, 208, 222, 272, 393, 400—403, 405]. [c.227]

Это соотношение часто применяют для анализа влияния частиц второй фазы на трещиностойкость. Выбирая в качестве структурного параметра Гс среднее расстояние между частицами второй фазы [c.228]

Отсюда следует, что с увеличением объемной доли частиц второй фазы fv трещиностойкость падает (при прочих равных условиях). [c.228]

Отметим, что ранее идентичная модель была предложена и обоснована А. Красовским [393]. Таким образом, для прогнозирования характеристик трещиностойкости предложено довольно большое количество различных моделей, аналитическую формулировку которых в общем виде можно представить в следующей форме [c.229]

Уравнение (4.56) относится к случаю моделирования Ki по критическим напряжениям, когда разрушение происходит по механизму скола, что обычно наблюдается при низких температурах уравнение (4.57) используют для прогнозирования трещиностойкости при вязком (ямочном) разрушении. [c.229]

Как указывалось в разделе 4.2, условие страгивания тре-Ш.ИНЫ, определяющееся трещиностойкостью материала Кс, существенно зависит от температуры и скорости нагружения. Поскольку КИН однозначно связан с интенсивностью высвобождения упругой энергии G, то трещиностойкость материала может быть выражена через этот параметр механики разрушения. При локализованном пластическом течении у вершины трещины диссипацию энергии пластического деформирования (необходимого для обеспечения условий зарождения хрупкого разрушения) можно добавить к энергии, необходимой для образования новой поверхности трещины, что равносильно переходу к исследованию упругого тела, для которого условие страгивания трещины определяется из уравнения G = Ge [253]. [c.242]

При разработке моделей прогнозирования трещиностойкости и развития трещин необходимо было сформулировать условие накопления повреждений в градиентных полях напряжений и деформаций. Было показано, что повреждения накапливаются, если размер необратимой упругопластической зоны (при статическом нагружении) или обратимой упругопластической зоны (при циклическом нагружении) больше структурного элемента, размер которого во многих случаях можно принять равным диаметру зерна. В противном случае, когда размер упругопластической зоны меньше размера структурного элемента, материал практически не повреждается и локальные критерии разрушения, сформулированные в терминах механики сплошной деформируемой среды, не дают адекватных реальным ситуациям прогнозов. [c.264]

Статическая трещиностойкость. Страгивание макротрещины как при хрупком, так и при вязком разрушениях, происходит по механизму встречного роста, когда зародившиеся у вершины макротрещины, микротрещины (при хрупком разрушении) или микропоры (при вязком разрушении) объединяются с ней и тем самым осуществляется развитие трещины. [c.265]

Анализ известных моделей, прогнозирующих статическую трещиностойкость, по критерию страгивания трещины показал, что они во многих случаях дают результаты, не адекватные экспериментальным данным. Причиной такого несоответствия, в частности, является использование критерия хрупкого разрушения в виде (2.1). Использование критериев хрупкого и вязкого разрушений в виде (2.11) и (2.63) в сочетании с данными [c.265]

Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. ГОСТ 25.506—85.—М. Изд-во стандартов. 1985,— 61 с. [c.372]

Наличие хрупких, с пониженной трещиностойкостью участков металлов с неравновесной мартенситной структурой (твердых прослоек) может привести к возникновению трещин непосредственно в процессе сварки или термической их обработки, к разрушениям при сборке узлов или гидравлических испытаниях, а также в процессе пуска и длительной эксплуатации технологического оборудования. [c.96]

Таким образом, несмотря на то, что номинальные напряжения в сварном соединении меньше предела текучести твердого металла, прослойка полностью вовлекается в пластическую деформацию. В связи с этим трещиностойкость твердой прослойки может быть выше, чем образца, изготовленного из металла с такими же исходными свойствами. Кроме того, уменьшение в объеме закаленного металла снижает вероятность возникновения технологических треш ин, уменьшаются их размеры и область распространения. [c.99]

Рис. 2.9. Зависимость показателей трещиностойкости от температуры

ГОСТ 25.506. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний материалов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. [c.272]

Полученная зависимость Отр(т ) является характеристикой статической трещиностойкости данной стали с конкретно заданной толщиной h. Эта же сталь с другой толщиной образцов (стенки элемента аппарата) может иметь другую зависимость СЦр(Т1). [c.291]

Рис, 5.5. К определению характеристик циклической трещиностойкости [c.293]

Параметры циклической трещиностойкости вычисляют по формулам [c.294]

Для стали 15Х2МФА в исходном состоянии по экспериментальному значению трещиностойкости при 7 = —140°С Ki = [c.104]

Из приведенного расчета следует, что при испытании стали 15Х2МФА на трещиностойкость при Г = 20°С происходит смена механизма разрушения (рис. 4.17). При этой температуре выполнены условия (Ti ((е )см) = ((еОсм) и + + тте(20 °С)/((е )см) = Od, где (е )см — деформация, отвечающая смене механизма в структурном элементе у вершины [c.236]

Рис. 4.18. Зависимость статической Трещиностойкости К. с от предварительной деформации во, проведенной при Г = 20 °С, для технически чистого железа (а) [30] и стали 15Х2МФА (б) [26]

Карзов Г. П., Марголин Б. 3., Швецова В. А. Деформационно-силовой критерий хрупкого разрушения и трещиностойкость перлитных сталей// Трещиностойкость материалов и элементов конструкций. Тезисы докл. III Всесоюэн. симпозиума по механике разрушения. Житомир, 30 окт.— 1 нояб. [c.369]

Кнотт Дж. Микромеханизмы разрушения и трещиностойкость конструкционных сплавов/Механика разрушения. Разрушение материалов.—М. Мир, 1979.— С. 40—82. [c.369]

Наиболее труден при составлении программы расчет сварочных напряжений. Существующие программы (например, МВТУ-ЛТП2-Трещиностойкость ) разработаны применительно к стыковым сварным соединениям жестко заделанных элементов типа стандартной технологической пробы СЭВ-19ХТ (рассмотрена ниже) с использованием (13.12). [c.538]

Обобщение сведений о повреждениях конструктивных элементов нефтехимического оборудования с разнородными сварными стыками из хромомолибденовых сталей показыиа-ет, что наличие в околошовных зонах хрупких с пониженной трещиностойкостью участков металлов с неравновесной мар- [c.82]

Особенностью напряженно-деформированного состояния твердых прослоек является реализация в них эффекта контактного разупрочнения, заключаюш,егося в возникновении благоприятной мягкой схемы напряженного состояний и приводящей к улучшению деформационных характеристик сварного соединения (удлинения, сужения, трещиностойко-сти и др.). На основе установленных закономерностей изменения касательных напряжений на контактной плоскости твердой прослойки, при которой ее металл полностью перейдет в пластическое состояние, получены уточненные формулы. [c.97]

При этом обеспечивается сочетание двух существенных положительных эффектов. Во-первых, геометрические размеры твердых хрупких участков в околошовных зонах rtapHbix соединений получаются меньше относительной критической толщины твердой прослойки х , при которой исключается vix отрицательное влияние на деформационные характеристики и трещиностойкость. Во-вторых, структура металла в околошовных участках ЗТВ получается мелкозернистой, имеет более равновесное бейнитаое строение (рис. 2.8, 2-в) и происходит снижение твердости участков подкалки на 30...40 единиц по Виккерсу (рис. 2.8, б - линия 2). [c.102]

Уточнение характеристик металла должно производиться на образцах, вырезанных из элементов в соответствии с программой исследований. На действующей аппаратуре допускается оценка характеристик металла по измерениям твердости. В зависимости от параметров технического состояния оборудования перечень характеристик должен быть расширен и включать кроме стандартных свойств характеристики малоцикловой и коррозионной устатости, трещиностойкости, механохимической коррозии и др. [c.168]

Определяют napaMeip статической трещиностойкости при данном значении г [c.291]

В режиме циклического нагружения основными характеристиками трещиностойкости являются параметры формулами Пэриса-Махутова. Для экспериментального определения этих величин изготавливаем образцы с трещиной согласно рекомендациям по изготовлению образца для оценки статической трещиностйкости (Х,р с той лишь разницей, что исходную суммарную глубину надреза + трещины устанавливают равной приблизительно а = h/3. Число таких образцов должно быть не менее 5. [c.292]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.371 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.49 ]

Металловедение и термическая обработка стали Т1 (1983) -- [ c.0 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.72 ]

Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4 (1991) -- [ c.2 , c.328 , c.331 , c.333 ]

Количественная фрактография (1988) -- [ c.0 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.97 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...