Камера дожигания топлива

В связи с тем что в современных ГТУ начальная температура газов превышает 1000 °С, за ВПГ приходится устанавливать камеру дожигания топлива для повышения и стабилизации температуры газов на входе в газовую турбину (ГТ). Это во многом сводит на нет преимущества такой схемы ПГУ. Из рис. В.7 следует, что процесс 2—3 соответствует подводу теплоты в ВПГ [c.18]

КАМЕРЫ ДОЖИГАНИЯ ТОПЛИВА В СРЕДЕ ВЫХОДНЫХ ГАЗОВ ГТУ [c.84]

Как уже было показано, может быть применена камера дожигания топлива в КУ, тепловой расчет которой проводят методом последовательных при- [c.402]

Точность такого расчета камеры дожигания топлива в КУ достаточна для оценки тепловых балансов элементов тепловой схемы ПГУ [c.403]

Парогазовая ТЭЦ варианта Па (см. рис. 9.6) по своей схеме существенно отличается от рассмотренных выше отсутствует конденсационная часть ПТ, имеются две камеры дожигания топлива в КУ (принято а зц = 1). Таким образом, регулирование тепловой и электрической нагрузок может осуществляться не только изменением нагрузки ГТУ, но и изменением режима работы [c.408]

ПН, КН, HP — соответственно питательный, конденсатный и насос рециркуляции НС, ВС — сетевые подогреватели нижней и верхней ступеней КД — конденсатор РЦ — регулирующая диафрагма ПТ КД-1, КД-2 — камеры дожигания топлива в КУ [c.428]

Камера дожигания топлива 83 [c.573]

В ГПУ по разделенной схеме все топливо или основная его часть сжигается в камере сгорания ГТУ. Простейшая схема ГПУ разделенной схемы без дожигания топлива показана на рис. 4.27, г. Иногда тепловой цикл без подвода теплоты топлива к пароводяному рабочему телу называют бинарным газопаровым циклом. В ряде случаев предусматривается некоторый небольшой (не более 15-20% расхода топлива газового контура) подвод топлива перед котлом-утилизатором. [c.210]

Принцип работы циклонной топки заключается в том, что в почти Горизонтальном (рис. 20-3,а) или вертикальном (рис. 20,3,6) цилиндрическом предтопке 1 относительно небольшого диаметра создается га-зо-воздушный вихрь, в котором частицы горящего топлива многократно обращаются до тех пор, пока они не сгорают почти полностью во взвешенном состоянии. Продукты сгорания из предтопков при сжигании твердого топлива поступают в камеру дожигания 2, а из нее — в камеру охлаждения 3 и далее в газоходы котельного агрегата. Шлак из предтопков удаляется в жидком виде через летки 5, причем для увеличения количества уловленного шлака между камерой дожигания и камерой охлаждения или между циклонными предтопками и камерой дожигания устанавливают шлакоулавливающий пучок труб 4. При сжигании мазута, а иногда и измельченного твердого топлива камеры дожигания не сооружают и продукты сгорания выводят непосредственно из предтопков в камеру охлаждения. [c.258]

Однако полностью топливо в камере не сгорает, дожигание его происходит в камере 4. Из камеры дожигания продукты сгорания поступают в камеру охлаждения 2, а оттуда в газоход. ф, [c.117]

В связи с тем, что в циклонной камере дожигания поддерживается высокая температура, шлак находится в расплавленном состоянии. Жидкий шлак через летку 3 удаляется из топки. В циклонных топках в виде шлака улавливается 80—90% золы топлива, что исключает необходимость сооружения устройства по улавливанию золы. [c.117]

ВПГ-120 запроектирован на сжигание газообразного топлива и поэтому имеет малую величину отношения длины топки к диаметру Hd = 1,5. Для сжигания мазута путем установки циклонного предтопка это отношение увеличивается до Hd = 2,5. Благодаря хорошему перемешиванию топлива с воздухом с помощью тангенциальных горелок и увеличению длины факела горение может закончиться в камере дожигания, до входа в конвективные (испарительные) поверхности нагрева. Экономайзер ВПГ-120 выполнен из двух секций. Компоновка парогенератора с газовой турбиной выполнена с учетом его размещения в машинном зале, рядом с существующей паровой турбиной. [c.128]

В схеме 13.13,а сигнал задания по теплу воздействует на регулятор топлива (дозатор топлива), расходы общего и первичного воздуха приводятся в соответствие с расходом топлива. Расход общего воздуха в случае необходимости корректируется регулятором горения 9. В схеме 13.13,Ь сигнал задания воздействует на регулятор общего воздуха 6 при этом одновременно и в соответствии с нагрузкой изменяется и расход первичного воздуха, поступающего в циклон. Подача соответствующего количества топлива в каждый циклон обеспечивается индивидуальными регуляторами горения 24. Целесообразно ввести в схему также воздействие от регулятора общего воздуха (обозначено штрих-пунктиром). Вторичный воздух, подаваемый в камеру дожигания, регулируется специальным регулятором горения 22 по содержанию кислорода в уходящих газах. [c.319]

Камеры сгорания энергетических ГТУ подразделяются по назначению основные, промежуточного подогрева газов, дожигания топлива — в схемах ПГУ) [c.62]

Горение топлива при диффузионно-стабилизаторном способе сжигания природного газа осуществляется в камерах дожигания в турбулентном следе 84 [c.84]

КУ могут быть оснащены дожигающими устройствами. В них в среде выходных газов ГТУ дополнительно сжигается топливо, это приводит к повышению и стабилизации температуры газов перед поверхностями нагрева КУ, повышает его паропроизводительность. Расстояние от горелок камеры дожигания до поверхностей нагрева первого пакета труб должно быть не менее 5 м (для выравнивания температуры и скорости газового потока). [c.287]

Горелочные элементы системы дожигания топлива размещают в газоходе рядами с одинаковыми промежутками между диффузором ГТ и КУ, что обеспечивает равномерность температурного профиля в процессе работы. Горелочные устройства располагают так, чтобы их сопротивление не превышало 100 Па. Температура газов после камеры дожигания не должна превышать 750 °С во избежание повреждения корпуса котла и других его элементов. [c.346]

Для этой ГТУ было исследовано изменение КПД производства электроэнергии в зависимости от удельной мощности ПГУ при нескольких значениях давления перегретого пара котла (рис. 8.54). Увеличение удельной мощности Л пгу кДж/кг газов, происходит с ростом доли дожигаемого топлива Рд и с уменьшением избытка воздуха в газах на входе в КУ после камеры дожигания. Этот процесс условно заканчивается при теоретически предель- [c.347]

Для того чтобы рассчитать работу модуля с заданным расходом пара, необходимо провести итеративный (с последовательными приближениями) расчет КУ и ГТУ на различной нагрузке с корректировкой на каждом шаге указанных исходных данных. При использовании системы дожигания эта процедура еще более усложняется, так как необходимый расход пара КУ можно получить различными комбинациями расходов топлива в КС ГТУ и в камеры дожигания КУ. [c.401]

В результате дожигания топлива в первой камере дожигания КД-1 на входе в котел увеличивается температура газов и снижается их температура перед ГСП, что уменьшает его тепловую мощность. [c.410]

Для повышения паропроизводительности КУ в тепловой схеме ПГУ-ТЭЦ можно использовать дожигание топлива, устанавливая дополнительную камеру дожигания между пароперегревателем и испарителем контура ВД пара. На рис. 9.37 приведена тепловая схема парогазовой ТЭЦ с ГТУ типа V94.2, ПТ типа ПТ-60-130 и КУ с двухступенчатым дожиганием топлива. В нем генерируется пар в количестве около 100 кг/с, технологический пар около [c.430]

Одним из показателей тепловой экономичности ГТУ-ТЭЦ служит необходимое количество топлива для дожигания. При этом следует установить, насколько полно утилизируется теплота, получаемая при сжигании топлива в дополнительной камере дожигания. [c.455]

Рис. 10.20. Зависимость относительного прироста теплоты за камерой дожигания и за ГВТО от доли дожигания топлива при расходе сетевой воды кг/с

СП — сетевая одноступенчатая установка подогрева воды на паросиловой ТЭЦ КУ — котел-утилизатор СН — сетевой насос КН — конденсационный насос ОТс — объект теплоснабжения ГТУ — газотурбинная энергетическая установка ПК — паровой котел ЧВД и ЧНД — части высокого и низкого давления паровой турбины ПНД — подогреватель низкого давления КД — камера дожигания Т — топливо [c.473]

Циклон ная топка с вертикальнымп циклонными камерами (рис. 21-2, б) разработана Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф. Э. Дзержинского. Циклонная камера этой топки выполняется значительно более длинной, чем горизонтальная циклонная камера, что обеспечивает полное сгорание топлива в камере и исключает необходимость в о собой камере дожигания. Топливо-воздушная смесь в во-дится В камеру сверху через особую горелку 1, а вто)ричный воздух вводится поэтажно по высоте камеры через сопла 2 со скоростями порядка 50 м/сек. Ды.мовые газы выходят из циклона в нижней его части. Шлак удаляется из нижней части цикло на через летку 3. Кроме того, часть оставшегося в дымовых газах шлака улавливается шлакоулавливаю- [c.348]

Переделка вагранок в котловаграночный агрегат позволяет повысить степень использования тепла топлива почти вдвое с 35 до 66%, сделать работу водяной рубашки (благодаря питанию ее химически очищенной водой) безопасной, частично применять вместо кокса местные топлива с большим выходом летучих, так как увеличенное количество продуктов химической неполноты сгорания в случае применения таких топлив будет использоваться в камере дожигания и пристроенной части-парогенераторе или другой установке. [c.220]

I — камера сгорания с1воздушным охлаждением (при неполном сгорании при 03 = О,в) с критическим сечением Л — канал МГД -генератора с вводом вторичного воздуха для дожигания топлива "(За) Т — температура — выгорание газа го — скорость газа О1. — проводимость газа при температуре Г п — проводимость газа с учетом хемионизации N и 8 — полюса магнита [c.279]

Вес металла прямоточного котла-утилизатора паропроизво-дительностью 360 т/ч (255 ата, 545° С) составляет 1350 т. В горизонтальном газоходе после газовой турбины размещена камера дожигания, в которой сжигается около 6% общего расхода топлива. Эта камера служит для запуска установки, при котором может сжигаться до 20% общего расхода топлива, и для снижения температуры уходящих газов на номинальном режиме с целью некоторого повыщения к. п. д. ПГУ. [c.60]

Хромитовые набивные массы применяют в США для футеровки однокамерных и реже циклонных топок. По-видимому, в значительной мере это объясняется мягкостью и высокой реакционной способностью американских углей, а также хорошим качеством хромита. Значительно хуже оказалось применение хромита в топках с жидким шлакоудалением в ФРГ, особенно циклонных, в которых благодаря тангенциальному вводу топлива создаются условия для более интенсивной эрозии футеровки. Неудовлетворительной оказалась эксплуатация хромитовых футеровок и в топочных устройствах для сжигания полуантрацита и антрацитового штыба в СССР. Особенно интенсивным был износ футеровки в вертикальных циклонных предтопках котла Мироновской ГРЭС при сжигании АШ, в которых срок службы футеровки ие превышал двух месяцев. В камере дожигания этого котла эксплуатация хромитовой футеровки [c.55]

Современный жаротрубный котел с кипятильными трубами Фильда системы de Рогау (рис. 1-7), выпускаемый для работы как на жидком, так и на твердом топливе, отличается тем, что жаровая труба в средней части имеет горловину, которая отделяет топку от газовой камеры, где подвешены трубы. В горловине происходит дожигание топлива. [c.20]

Организация такого дожигания связана с довольно жесткими требованиями к горелочным устройствам камеры дожигания, которые должны обеспечить высокую степень полноты сгорания топлива, устойчивое горение при высоких скоростях набегающего потока выходных газов ГТУ, надежное воспламенение дожигаемого топлива, создание равномерного температурного поля после горелок, их малое гидравлическое сопротивление. Обычно этим требованиям отвечают микрофакельные горелки, выгорание топлива в которых осуществляется в зоне рециркуляции за плохо обтекаемыми телами (уголки и т. п.). [c.84]

Наиболее распространенным способом форсирования ТРД является дожигание топлива в форсажной камере за турбиной. Такой форсаж, увеличивая тягу двигателя на 30—50%, одновременно повышает в два с лишним раза часовой расход топлива и, как правило, значительно увеличивает километровый расход. Например, у одного из дозвуковых истребителей включение форсажа на режиме максимальной скорости на высоте 10 000 м повышает километровый расход в 1,95 раза. Вместе с тем форсирование может оказаться выгодным в отношении не только затраты времени, но и расхода топлива при наборе высоты и разгоне на больших высотах. В этих случаях рост часового (или минутного) расхода с избытком компенсируется значительным сокращением затраты времени. Взять, к примеру, подъем или разгон на высоте 15 км при М=, Ь (рис. 9.05). Здесь избыточная тяга Рр — Q = 850 кг. Если включить форсаж, повышающий располагаемую тягу на 50 7о, т. е. на 1675 кг, то избыточная тяга станет равной 2525 кг — возрастет приблизительно в три раза. Во столько же раз сократится затрата времени на подъем или разгон, а минутный расход увеличится в два с небольшим раза. В итоге расход топлива на разгон или подъем в данном примере уменьшится приблизительно в полтора раза. В некоторых случаях, например при перехвате на больших высотах, без применения форсажа может не хватить топлива для выполнения задания из-за увеличения времени на набор высоты и догон противника. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...