Линия насыщения влажного

Для того чтобы нанести на этой диаграмме линию насыщения влажного воздуха водяным паром (линию ср=100%), необходимо для каждой из температур определить величину d . Точка на данной изотерме, соответствующая величине d,, будет принадлежать линии насыщения. Величина d, определяется с помощью соотношения (14-15) по известной величине атмосферного давления В и величине давления насыщения водяного пара р,. Величина d, будет различной для различных изотерм. Напомним, что, как установлено, чем выше температура, тем больше величина d . Следовательно, в /, d-диаграмме линия насыщения влажного воздуха водяным паром имеет положительный наклон (рис. 14-3) . [c.468]

Построение линии насыщения влажного воздуха водяным паром в косоугольной диаграмме (линия ОА на рис. 14-4) осуществляется точно так же, как это описано выше для случая прямоугольной диаграммы. [c.469]

В соответствии с 14-1 в случае атмосферного давления при =100°С величина d — o. Следовательно, в случае атмосферного давления линия насыщения влажного воздуха водяным паром в I, d-диаграмме с ростом температуры будет асимптотически приближаться к изотерме 100° С. [c.469]

Выше мы отметили, что если /, i-диаграмма строится для различных давлений влажного воздуха, то линии насыщения влажного воздуха водяным паром занимают различные положения. Для каждого из давлений, т. е. для каждого из положений линии насыщения, изотермы области тумана необходимо наносить заново. [c.471]

Линии постоянной степени сухости 196 Линия насыщения влажного воздуха водяным паром 468 [c.505]

По виду хладагентов и их агрегатному состоянию в цикле холодильные машины подразделяют на две группы газовые холодильные машины, в которых хладагент, например воздух, находится в состоянии, далеком от линии насыщения паровые холодильные машины, в которых хладагентом являются пары различных веществ, а хладагент в цикле холодильной машины может быть в жидкой фазе, в виде влажного насыщенного пара, сухого или перегретого пара. [c.176]

На диаграмме штриховой линией, нанесены также линии постоянной температуры мокрого термометра, под которой понимают температуру,, приобретаемую водой, если поверхность ее обдувается потоком влажного ненасыщенного воздуха. Если поверхность воды обдувается потоком насыщенного воздуха, то температура воды совпадает с температурой воздуха. Поэтому на h, -диаграмме изотермы сухого и мокрого термометров, соответствующие одному и тому же значению температуры, пересекаются на линии насыщенного воздуха, т. е. на линии ф=100%. [c.217]

В процессе опытов менялось начальное и соответственно конечное состояния двухфазного потока так, чтобы обеспечить последовательный переход через состояние насыщения в зону влажного пара по параметрам торможения перед соплом. По статическим параметрам в сечении, где проводились измерения, равновесный переход линии насыщения соответствовал начальному перегреву А7 о=19 К (при числе Mi = 0,65). [c.195]

Цикл действительной паровой компрессионной холодильной машины отличается от изображенного обратного цикла Карно тем, что в первом вместо расширительного цилиндра имеется регулирующий (дроссельный) вентиль, что значительно упрощает конструкцию машины и не вызывает существенных дополнительных потерь. Кроме того, в действительной машине перед поступлением в компрессор влажный пар сепарируется до состояния, близкого сухому насыщенному пару, поэтому точка 1 лежит на линии насыщения или близко к ней, и процесс сжатия 1—2 происходит в области перегретого пара. [c.182]

Здесь — энтальпия перегретого водяного пара на выходе из котла (при давлении Pi и температуре Г ) — энтальпия воды на входе в котел, т. е. на выходе из насоса (при давлении и.температуре Т ) — энтальпия влажного пара на выходе из турбины, т. е. на входе в конденсатор (при давлении и степени сухости а ), а — энтальпия воды на выходе из конденсатора (она равна энтальпии воды на линии насыщения V при температуре насыщения Т , однозначно определяемой давлением р ). [c.362]

Из рис. 14-3 видно, что изотермы ненасыщенного воздуха (между линией насыщения и изотермой 100° С) занимают узкую полосу на плоскости диаграммы. Как следует из уравнения (14-31), энтальпия влажного воздуха сильно меняется с изменением d , но сравнительно мало с изменением температуры воздуха. Так, при d=0 энтальпия воздуха при 0° С равна нулю, а при 100° С равна 100 кДж/кг сухого воздуха, тогда как при d=0,5 энтальпия воздуха при 0° С равна 1250 кДж/кг сухого воздуха, а при 100° С равна 1447 кДж/кг сухого воздуха. Диаграмма в таком виде очень неудобна для [c.468]

Что же касается изотерм ненасыщенного воздуха, расположенных левее линии насыщения, то, как отмечено в 14-1, энтальпия влажного воздуха не зависит от давления. Следовательно, каждая из изотерм является общей для различных давлений влажного воздуха (разумеется, при условии, что эти давления не слишком велики, так что сохраняется справедливость идеально-газового приближения влажного воздуха). [c.468]

На ро-диаграмме линии СВ и СВ изображают соответственно процессы равновесный и с полным переохлаждением за линией насыщения (от точки С). В последнем случае не выделяется скрытая теплота испарения. Вследствие этого температура пара при равновесном расширении оказывается выше, чем в процессе с переохлаждением (рис. 4, в). Разность температур столь велика, что удельный объем влажного пара при равновесном расширении существенно больше, чем переохлажденного. Из-за меньших удельных объемов переохлажденного пара кривая СВ расположена [c.26]

Сегодня практически все турбоустановки АЭС, работающие во влажном паре, процесс расширения которого начинается с линии насыщения, имеют внешние сепараторы или сепараторы-пароперегреватели (СПП). Применение этих аппаратов в турбоустановках вызвано низкими параметрами пара перед турбинами на АЭС и соответственно высокой влажностью пара в конце расширения его в турбине. [c.334]

Рассмотрим некоторые частные случаи расширения влажного пара в проточной части турбинной ступени. Первый, наиболее распространенный случай, когда пар перед ступенью перегрет, а процесс расширения пересекает верхнюю пограничную кривую (линию насыщения). Если также предположить, что срабатываемый ступенью теплоперепад невелик, т. е. отсутствует скачкообразное выделение влаги, то, очевидно, в сопловом аппарате конденсация пара невозможна. Действительно, в ядре потока величина переохлаждения меньше максимальной, необходимой для возникновения скачка конденсации, а на границах канала (у стенок лопаток и бандажей) энтальпия пара существенно больше, чем в ядре. Энтальпия пара в пограничном слое на стенках сопла равна [c.321]

Влияние числа Рейнольдса, начальной и конечной влажности на экономичность ступени показано на рис. 12-14. Для перегретого пара снижение числа Re вдвое привело к падению экономичности примерно на 2%, в то время как для влажного пара такое же уменьшение Re снизило к. п. д. примерно на 3%. На этом же рисунке справа показаны изменения к. п. д. в зависимости от начальной и теоретической конечной влажности при остальных постоянных параметрах. Если процесс расширения пара в ступени начинается выше линии насыщения, а теоретическая влажность за рабочей решеткой составляет при данных условиях всего 0,02— 0,025, то экономичность ступени практически не меняется. Правда, действительная конечная влажность из-за низкого к. п. д. ступени была суш ественно меньше теоретической, что не могло не отразиться на влиянии вторичной влаги на к. п. д. ступени. Падение к. п. д. в зависимости от начальной (первичной) влаги оказывается приблизительно таким же, как и для ступеней с цилиндрическими незакрученными лопатками. [c.336]

Физические свойства влажного воздуха на линии насыщения прир = 100 кПа [1] [c.140]

Изобарный процесс охлаждения пара во влажном воздухе на диаграмме показан линией 2—3, а состояние насыщения — точкой 3. При дальнейшем охлаждении насыщенного влажного воздуха содержащийся в нем водяной пар будет конденсироваться и выделяться в виде росы. Температура, при которой влажный воздух становится насыщенным, называется температурой точки росы и обозначается tp. При увеличении парциального давления пара во влажном воздухе температура точки росы также повыщается. [c.164]

Точка К, где у == у и обе пограничные кривые сходятся, называется критич. точкой, в к-рой р = р — критическое давление и г =t — критич. темп-ра. Достаточно точно можно принимать р = 225 кг/ см и = = 374°. Область между линиями АВ vi С К (фиг. 1) будет областью жидкой воды, область между Ск и DK — областью влажного насыщенного пара правее линии насыщения DK расположится область состояний перегретого [c.56]

Все параметры влажного воздуха можно определить и по / -диаграмме, пользуясь показаниями сухого и мокрого термометров. Для этого поступают так. Пусть задано /с = 45 и м = 30°С. Сначала на диаграмме определяют точку, характеризующую насыщенный воздух в тонком слое, прилегающем к поверхности воды и мокрой ткани психрометра. Она лежит на пересечении изотермы мокрого термометра и линии насыщенного воздуха, для которого <Р =100%. Для м = 30°С это будет точка 1 (рис. 1-32). Подробные исследования показывают, что значения энтальпии этого насыщенного воздуха и воздуха в помещении (по большей части он ненасыщенный) почти одинако- [c.43]

В практике расчетов тепловых двигателей (паровых и газовых турбин, компрессоров и др.) наибольшее распространение находят тепловые диаграммы, в которых по осям координат отложены либо температура и энтропия, либо энтальпия и энтропия (диаграммы Тз и з). Такие диаграммы строятся по экспериментальным данным и позволяют с достаточной точностью рассчитывать различные процессы изменения состояния газов, в том числе в области влажного пара и вблизи линии насыщения. [c.67]

Для расчетов в области влажного пара по линии насыщения Мейером, Веспером и др. [Л. 10] предложены более простые уравнения в виде интерполяционных полиномов 8—10-го порядка [c.14]

Конструкция экспериментальной турбины с такой предвключенной ( увлажняющей ) ступенью представлена на рис. 2.8 (на рис. 2.1—турбина VIII). Исследуемая решетка (или ступень) установлена за ступенью скорости, срабатывающей значительные перепады энтальпий. Изменяя температуру пара перед турбиной, нетрудно осуществить исследование решетки или ступени в области перегретого пара с начальным перегревом и пересечением линии насыщения с начальной влажностью (г/о>0), когда линия насыщения пересекается в двухвенечной ступени и в ней образуется в основном мелкодисперсная влага с начальной влажностью, когда на вход в двухвенечную ступень подается искусственно подготовленный влажный пар (в третьей ступени увлажнения) различной [c.34]

Значительным оказалось влияние степени гидродинамической турбулентности потока перед соплом. Соответствующие опытные данные, представленные на рис. 6.6, показывают, что снижение начальной турбулентности заметно уменьшает максимумы амплитуд пульсаций полного давления перед линией насыщения, а также интенсивность снижения Про при переходе через линию насыщения. Эти опытные данные также служат подтверждением предположения о том, что рассматриваемые явления находятся в очевидном взаимодействии, механизм которого должен быть изучен дополнительно. Следует также обратить внимание на тот факт, что влияние степени турбулентности резко вырождается при переходе в зону малых степеней влажности (ftso= l,01). По существу, можно утверждать, что переход через состояние насыщения в зону влажного пара высокой степени дисперсности приводит к частичному вырождению как конденсационной, так и гидродинамической турбулентности. Сопоставление амплитудных характеристик для разных частот (рис. 6.1—6.3) подтверждает, что при изменении графики Apo ( so) несколько перестраиваются. При значительной влажности ( so>l,03) влияние частоты в исследованном диапазоне ослабевает. [c.202]

Мы уже отметили, что если воздух насыщен водяным паром, то дальнейшее впрыскивание воды в такой воздух не приводит к росту наросодержа-ния — оно уже достигло максимально возможной величины и влага будет конденсироваться, образуя туман. Соответственно в I, d-диаграмме правее линии насыщения будет располагаться область насыщенного воздуха (так называемая область тумана). Если изотерма влажного воздуха продолжена правее линии насыщения, то, хотя величина d растет, остается постоянным и равным d, и, следовательно, рост d осуществляется только за счет роста. d (твердая фаза выпадает лишь при 0° С, поэтому при i > 0° С 0). [c.470]

Первых три варианта задания являются наиболее удобными, не требующими никаких предварительных вычислений, так как в число задаваемых параметров входят температура и паросодержание смеси. Это позволяет найти на диаграмме точку, отвечающую заданному состоянию смеси, непосредственно на пересечении изотермы и линии постоянного паросодер-жания, как показано в табл. 9 и на фиг. 43. Проходящая через найденную точку изобара отвечает давлению насыщения влажного воздуха р , [c.107]

Если d < то воздух ненасыщенный. Состояние такого воздуха на диаграмме I-S определяется точкой пересечения линии / — onst и d = onst. В этой точке находим температуру t и давление насыщения влажного воздуха и вычисляем относительную влажность [c.136]

Отсюда видно, что для нахождения точки 1 нужно из точки 3, для которой энтальпия воздуха равна h, отложить вниз отрезок 3-1, равный pbtadi. Прямая 1-2 и будет представлять собой линию насыщения воздуха, который в начале процесса взят сухим, а в конце получается насыщенным. Одновременно прямая 1-2 является линией параметрам влажного воздуха, при которых температура мокрого термометра равна данному значению м- [c.137]

В процессе эксплуатации турбин АЭС с водоохлаждаемыми реакторами, работающих с линии насыщения, были выявлены две наиболее характерные проблемы снижения надежности проточных частей турбин, связанные с процессами влагообразования и течением влажного пара в зоне высоких давлений р >1,0 МПа). [c.300]

Экономичность и надежность турбоустановок, работающих с линии насыщения, в значительной степени зависят от эффективности влагоудаления на всем нути следования влажного пара. К основным этапам влагоудаления следует отнести нредтурбинную сепарацию влаги, влагоудаленне в реакторах и парогенераторах, влагоудаленне в проточной части цилиндров высокого (ЦВД) и низкого (ЦНД) давлений турбины, удаление в выхлопных патрубках и перепускных трубах между ЦВД и ЦНД, удаление влаги во внешних сепараторах и сепараторах-пароперегревателях (СПП). [c.309]

В последнее десятилетие ввиду интенсивного развития многих существующих отраслей техники и возникновения новых, рабочие процессы в которых сопровождаются образованием иарожлдкостных систем и систсхм с твердыми включениями, наблюдается повышенный интерес к проблемам двухфазных сред. Особенно остро vГ poблeмы влажного пара стали, прр вляться в атомной энергетике, развитие которой во многих странах, в том числе и в СССР, идет в настоящее время на базе водо-водяных и кипящих реакторов. Процессы расширения пара в турбинах такого типа электростанций, как правило, начинаются с линии насыщения и при отсутствии промежуточного перегрева целиком лежат в двухфазной области состояний. Высокая конечная влажность пара приводит к необходимости использования выносных сепараторов, развитой системы сепарации внутри проточной части турбины и специальных мер защиты проточной части от эрозии. Рост единичных мощностей турбин, увеличение длин рабочих лопаток и их окружных скоростей приводит к дополнительным трудностям при ре- [c.3]

Кроме рассмотренных методов уменьшения вредного действия влаги в турбинных ступенях, известны специальные сепараторы, встроенные непосредственио в корпус турбины между группами ступеней или в ресивер между цилиндрами. Такие сепараторы обладают высокой сепарирующей срособностью и позволяют снизить потери по сравнению с ы-носными сепараторами. Они компактны, применение их может быть осуществлено без отсечных клапанов между цилиндрами, так как такие сепараторы не содержат больших объемов пара. Однако эффективность встроенных сепараторов пока остается ниже эффективности выносных. Так, например, фирма AEI применяет промежуточный сепаратор (рис. 8-32), встроенный непосредственно в проточную часть турбины, работающей с линии насыщения [Л. 172]. Эффективность тако-ко сепаратора достигает почти 70% при влажности на входе в сепаратор i/o=l 0,5%- В основу конструкции сепаратора положен принцип отделения влаги в закрученном потоке влажного пара. Пар после ЦВД вы- [c.183]

В то же время незначительный температура и давление пара на входе в турбину АЭС позволяет выполнить стенки ЦВД сравнительна тонкими и отказаться от внутреннего корпуса. Это повышает маневренность установок и позволяет рассматривать их в ряде случаев как, пиковые. Однако наличие влажного пара приводит к снижению маневренности, Так, например, если процесс расширения в турбине начинается на линии насыщения (х=1) или при некоторой начальной влажности, то при дросселировании пара от начального давления, превышающего 30 KZ j M , происходит его увлажнение, а при значительных hi -жениях нагрузки возможно существенное охлаждение проточной частк из-за повышенной теплоотдачи от поверхности турбин к влажному пару. Нестационарные явления, возникающие в процессе спонтанной конденсации пара (гл. 2 и 6), требуют специально вибрационной отстройки лопаточного аппарата илк специальных перераспределений теп-лоперепадов по ступеням. [c.205]

Для пароструйных эжекторов коэффициент эжекции порядка 0,1—0,3 и поэтому применение высоких скоростей подсасывания паровоздушной смеси (т. е. большого значения р) не дает заметного эффекта (см. фиг. 148). С. Ф. Копьев рекомендует для расчета пароструйного эжектора принимать р = 0 т 1т х — Пз = 0.8, а среднее значение показателя адиабаты А = 1,2 как для расширения пара в сопле (происходит наполовину в области перегретого, наполовину в области влажного пара), так и для сжатия паровоздушной смеси в диффузоре (влияние воздуха и протекание процессов вблизи линии насыщения пара). [c.300]

Если учитывается теплота испаряемой воды при адиабатном насыщении воздуха, то процесс адиабатного насыщения в -диаграмме соответствует линии, характеризующей постоянную температуру мокрого термометра (/ = onst). Температура, которую будет иметь ненасыщенный влажный воздух после адиабатного насыщения его влагой до состояния полного насыщения (до Ф = 100%), называется температурой адиабатного насыщения влажного воздуха. Эта температура численно равна температуре, измеряемой мокрым термометром. [c.54]

При смешивании двух потоков воздуха с высокой относительной влажностью состояние смеси на / -диаграмме может оказаться под линией ф = 100%. В этом случае действительное состояние насыщенного влажного воздуха будет соответствовать точке пересечения изоэнтальпы / м = onst с линией, соответствующей Ф = 100%. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...